* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

СОЕДИНЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ С ГАРАНТИРОВАННЫМ НАТЯГОМ 125 K Таблица 17 щ =0,3 |И = 0.25 C t относительно другой: если M — в кГмм, то р - j £ k i к Г 1 м я X «5 X MI - = N = - 0,3 Ct * < 5) с, OO OI 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0> 0,8 0,9 t 1 C t 0,70 0,72 0,78 0,89 1.08 1,37 1,83 2,62 4,25 9,23 1,32 1,38 1.49 1.68 1.97 2,43 3.22 4.85 9,83 0,70 0,72 0.78 0.89 1.08 1.37 1.83 2,62 4.25 9,23 1.27 1,33 1.45 1.63 1.92 2,37 3.17 4.80 9,78 Под прочностью соединения с гаран­ тированным натягом подразумевается способность этого соединения без ка­ ких-либо дополнительных креплений сопротивляться продольному сдвигу и круговому смещению одной детали тывающая деталь. относительно другой, когда они нахо­ дятся под действием продольной силы или крутящего момента. По требуемой прочности соединения, т. е. по величине продольной силы Q (в А:Г), стремящейся сдвинуть одну де­ таль относительно другой, величина необходимого удельного давления на поверхности соприкосновения опреде­ ляется из зависимости P =T^aTT к Г 1 м м 2 ' ( 4 ) где d — диаметр прессовой посадки (см. фиг. 41) в мм\ I — длина контакта сопрягаемых деталей в мм, f — коэф­ фициент трения Аналогично определяется значение р по величине крутящего момента M стремящегося провернуть одну деталь TET По формулам (4) и (5) непосред­ ственно из опыта может быть количе­ ственно получена только величина произведения p-f.B связи с этим коэф­ фициент трения по данным различных исследований колеблется в широких пре­ делах, что объясняется еще и много­ образием факторов, влияющих на проч­ ность посадки при одном и том ж е натяге и размерах деталей (чистота поверхностей сопрягаемых деталей, ско­ рость запрессовки, смазка и пр.). Результаты исследований сопряже­ ний диаметром около 40 мм со сбор­ кой пол прессом без смазки посадочных поверхностей показали [28], что при малых натягах коэффициент трения зависит от величины удельного давле­ ния, определяемой расчетом по формуле (2); с увеличением удельного давления коэффициент трения уменьшается. При больших же натягах коэффициент тре­ ния с увеличением натяга изменяется мало, сохраняя величину 0,08—0,1. С повышением чистоты посадочных по­ верхностей сопрягаемых деталей коэф­ фициент трения увеличивается, но только до значений чистоты поверхно­ сти порядка 8—10-го классов по ГОСТ 2789-51; при дальнейшем повышении чистоты поверхностей коэффициент тре­ ния начинает снижаться. В расчетах соединений с натягом пользуются следующими приближен­ ными значениями коэффициента трения для стальных и чугунных деталей: при сборке под прессом / ns 0,08; при сборке с нагревом охватывающей детали / « 0 , 1 4 . Выбрав величину коэффициента тре­ ния, определяют расчетный натяг 8 нэ формулы (2). Полученный результат корректи­ руется вследствие частичного сглажива­ ния поверхностных неровностей при сборке. Значение Д | — требуемый наименьший натяг посадки, являющийся разностью диаметров, измеренных по вершинам неровностей контактных по­ верхностей изделий до их сборки, рассчитывается по формуле т П Amin - » + 1.2 (C -A 1 ftfi + C h ). r CK (6) где h h дратической C K l t CKX — значения средней квавысоты неровностей на