* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ДИНАМИКА ВАГОНА 685 Введём обозначения щения подрессорной балки отсутствуют, угол крена р определяют т а к ж е по формуле (138), причём в этом случае (133) ы fcm — / б ~i~ .2 /ч 1 (140) °ц где h — высота положения равнодействующей боковых сил над плоскостью осей ко­ лёсных пар: 2Р —вес тележек вагона. Т И Ик в _ 1±ч* Л + Ивк Л» ч Р к ' "~ Нцк + Нек где Ьл и b — соответственно половины расстоянии между надбуксовыми и центральными рессорами по ширине вагона; /б /ц — статические прогибы надбук­ совых и центральных рессор соответственно. tl и Формула (131) примет вид jM / i - f - r ( i + *)] + д г, = (134) Величину горизонтального отклонения центра тяжести кузова для вагонов, у кото­ рых отсутствует шнрпионо-мяитниковая люльлй и все рессоры под действием горизонталь­ ных сил ие имеют горизонтальных отклоне­ ний, определяют по формуле д = (135) где fj — угол наклона кузова, обусловленный деформацией рессор под действием вертикальной и боковой нагрузок. Величина угла наклона (крена) (J опреде­ ляется из условия равновесия накренённого кузова. Сумма моментов всех сил, действующих на кузова вагона, у которого все рессоры расположены иа одинаковом расстоянии от продольной плоскости симметрии вагона (фиг. 34) н При наличии в системе рессорного подве­ шивания шарнирно-маягниковой люльки гори­ зонтальное отклонение центра тяжести ку­ зова слагается из горизонтального перемеще­ ния подрессорной (нижней люлечной) б а л к и , отклонения кузова вследствие деформаций рессор и обратного его отклонения вследст­ вие поворота подрессорной б а л к и при наклон­ ных люлечных подвесках и сторону, проти­ воположную крену на рессорах (фиг. 35), A - f + Ou + fo-s) К (141) у—горизонтальное перемещение подрес­ сорной б а л к и ; 1"ц — угол между надрессорной и подрес­ сорной балками; Г',у— угол между плоскостью рамы тележ­ ки, проходящей через верхние шар­ ниры люлечных подвесок, и осью ко­ лёсном пары; з — угол поворота подрессорной б а л к и . ч r где Н*Ьц + Н П 9К в Р 1* 1-Ь*ж$ к Ц = {), (136) где ж — жесткость всех рессор вагона; 2&,7—расстояние у е ж д у рессорами по ши­ рине вагона; oTcir да .0 ^ V Д л я определения величин у, р , ft , и е принимают опоры люлечных и надбуксовых рессор л е ж а щ и м и в плоскости осей колёсных iicip н составляют уравнения равновесия момептон внешних сил и реакций люлечных и надбуксовых рессор соответственно: JU*_ 2 \ ft 4 (|37) л ft или после преобразования н замены где } с т р и — = f, ж (m — статический прогиб рессор, выражение (137) получит вид: (138) 1 и формула (135) пре()бразуется в следующую: д = /cm Л Д л я вагона с тележками двойного и трой­ ного рессорного подвешивания, у которого центральные рессоры расположены на мень­ шем расстоянии друг от друга, чем надбук­ совые, а горизонтальные поперечные переме­ (139) Фнг. 35. К расчёту крена и поперечного смещения центра тяжести кузова