* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

564 ТЕПЛОВОЗМ, МОТОВОЗЫ, АВТОМОТРИСЫ И ДИЗЕЛЬ-ПОЕЗДА Cats Д<, Мощность, затрачиваемая на водяной на­ сос, определяется по величине производитель­ ности и напора ЧУН с учётом о х л а ж д е н и я поршней I* 06 ~ Ъ\7' ^ ^ / ^ 220\ 2 3.84J " 1 ЧАС L * 3 600 .75r л lw ' '* с где V— часовая производительность насоса в м'*/час\ К— удельный вес воды при рабочей тем­ пературе; Н — полный н а п о р , создаваемый насосом, в м; r — к. п. д. насоса с учётом потерь в приводе. lH Полный напор вентилятора складывается из суммы напоров динамического h$ и стати­ ческого h c m К = Лд + Ь С Т ММ вод. ст. Динамический напор h= d К. п. д. т[ берётся применительно к выб­ ранному типу и конструкции насоса. Д л я центробежного насоса с механическим при­ водом т берётся равным 0,55—0,65. Потребный н а п о р , который должен быть обеспечен насосом, определяют из подсчёта сопротивлений системы водяного о х л а ж д е н и я по общепринятой методике расчётов водопро­ водных сетей. При у с т а н о в к а х , подобных осуществлён­ ным на тепловозах ТЭ 1 и Э-ЭЛ, расчётное дав­ ление в сети за насосом перед блоком двигате­ ля может быть принято равным 2,2—2,5 am. Тип ц и р к у л я ц и о н н о г о насоса определяется из условии общего проектирования установки двигателя на тепловозе. На п р а к т и к е лучше зарекомендовали себя насосы центробежные (ТЭ 1). Центробежные насосы получаются более компактными, по­ требляют меньшую мощность, проще в уходе и имеют меньший объём ремонта в сравнении с поршневыми (Э-ЭЛ). П о л н а я производительность воздушного вентилятора определяется из суммы подач воздуха на водяной и масленый х о л о д и л ь н и к и . Подача воздуха д л я о х л а ж д е н и я поды н т где v—скорость воздуха в м /сек; Y — удельный вес воздуха перед колесом вентилятора (в шахте) в кг/м*; g — ускорение силы т я ж е с т и (9,81 м/сек). Статический напор определяется из суммы сопротивлений, образующихся при проходе воздуха через систему холодильника (секции, шахта) h m = ti + Zh мм вод. ст. (16) C Cm c cm м 3 Здесь h %h c m е —сопротивление лах секций; трения в кана­ cm м — сумма местных сопротивлений. П о т е р я напора при ударе потока на входе в шахту" h cm= 2g\T~ ) l V* / F ' у где / — живое сечение секции; F—соответствующее сечение ш а х т ы . Потеря при изменении н а п р а в л е н и я воз­ душного потока за секциями холодильника gox Ni C ioxN, 0 , 2 4 . 3'J где z может быть принят равным 1,0. Сопротивление трения в к а н а л а х между трубками секций определяется по Р е к н а г е л ю h. + ст. с PTT*('O2-<5I) _ govNg 250*7 ( ° ' м м В 1 2 + 7,2 Y, где v — улельный вес воздуха; берётся по температуре воздуха за секциями в шахте (по f ) ; 3 0 — р а з н о с т ь температур воздуха за и перед холодильником; 0,24 — теплоёмкость воздуха. fl u 2 2^у^ °Д- ст., (17) где I — длина к а н а л а в м; v—скорость воздуха в самом чении в м1сек\ узком с е ­ ~ м d 0 d„ — эквивалентный диаметр, равный ^ при прямоугольном 2аЬ \ ; Подача г' ь воздуха для о х л а ж д е н и я 55N, 3,84 уй л / н а с смазки канале = 55N,__ 0,24 V 16 e м~ > а с учётом о х л а ж д е н и я м 220 N 3,84ч e поршней м*/час. й П о л н а я производительность воздушного вентилятора без о х л а ж д е н и я поршней а+5*} р — коэфициент шероховатости рёберных пластин (р может быть принят р а в ­ ным 0,018); ^ — средний коэфициент вязкости воздуха при атмосферном давлении и средней температуре воздуха, принимаемый равным 0,114.