* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
ТЕПЛОВОЗНЫЕ Таблица Значение коэфициента Ь t 30 40 50 60 70 В О 90 100 62 холодильники 563* х= а Ь ср Д л я коридорного р а с п о л о ж е н и я т р у б о й 1. 6д — козфициент, у ч и т ы в а ю щ и й изменение" а п р и т р у б к а х , отличающихся от применяе мых, п р и выводе зависимости — 14 (берётся по кривой ф и г . 202). 2 572 2 845 3 100 3 350 3 610 3 860 4 100 4 320 Д л я некруглых т р у б о к , при условии ра венства скоростей охлаждаемой жидкости и воздуха, значение диаметра трубки определяют из соотношения эквивалентных сечений, про ектной трубки и условной к р у г л о й ; 4F (12) где F — площадь сечения трубки в лг ; s — периметр трубки в м. Д л я определения коэфициента теплоотдачи а от любой другой жидкости к стенкам трубки, найденную величину а для поды нужно умножить па козфициент, равный г 2 2 Л5 W \ 75 Темпрратура стши 0 iff 7д У} 40 йын й- диаметр mpyfyu b - (*)••"• тш tf г в 0 м < вязкости 1з) Ф и г . 201. Значения коэфициента о [формула (14)] в зависимости от температуры стенки л Ф и г . 202. Значения коэфициента d [форму зависимости а м е т р а трубки а ( 1 4 ) 1 в о т Д И где 7 — удельный вес воды; Tfo — удельный вес жидкости, для кото рой отыскивается коэфициент тепло отдачи а ; С — теплоёмкость воды; С — теплоёмкость данной жидкости; • у - — отношение коэфициентов "° воды и данной жидкости; - у - — отношение коэфициентов теплонро- водности данной жидкости и воды Коэфициент теплопроводности д л я воды Ъ = 0,4769 (1 — 0,0G29841) ккал/м в час °С; для нефтяных масел / М 2,15 1 55 ^0,192 \ С ( 1 - 0,293 ^ J ккал/м где 7 — у д е л ь н ы й вес масла; С — теплоемкость в ккал/кг °С; М — молекулярный вес масла; fi — вязкость в с а н т и п у а з а х . час °С, Коэфициент теплоотдачи от стенки трубки к воздуху * = 18,85 b а d bxv°> , 56 (14) где у — с к о р о с т ь воздуха в самом узком се чении потока; b — коэфициент, учитывающий темпера туру стенки трубок (берётся по кри вой фиг. 201); х — козфициент, учитывающий рядность трубок при шахматном их располо жении: Количество рядов трубок 2 . . 3 . Учитывая наличие б о л ь ш и х пересчётов и некоторых существенных допущений при определении коэфициента теплопередачи [по ф о р м у л е (10)], что в некоторых с л у ч а я х может приводить к о ш и б к а м , рекомендуется п р и расчётах пользоваться в сходных конструк циях опытными значениями /с, установленны ми д л я холодильников советских теплово зов (см. т а б л . 59 и 60). Е с л и коэфициент теплоотдачи от жидкости к стенке о б о л ь ш е , чем от внешней стенки к воздуху n , целесообразно р а з в и в а т ь внешнюю поверхность о х л а ж д е н и я . Е с л и ж е коэфициент теплоотдачи от жидкости к стенке меньше, чем от внешней стенки к в о з д у х у , целесообраз но увеличивать внутреннюю поверхность тру бок. Если коэфициент теплоотдачи от жидкости к стенке не сильно отличается от коэфициента теплоотдачи от внешней стенки к в о з д у х у , развивать отдельные поверхности нецеле сообразно. Этим объясняется тот ф а к т , что т р у б к и секций водяных х о л о д и л ь н и к о в всегда делают ребристыми, а масленые стремятся делать или гладкие или с развитой внутренней п о верхностью (в последнем с л у ч а е сильно увеличивается г идравлическое сопротивление). Более рациональной будет т а к а я конструк ция, при которой не намного отличаются тепловые сопротивления по внешней и внут ренней поверхностям т р у б о к , т . е. если имеет место такое соотношение: г s a rf 1 1 ad 2 2 или 1 \ _ ' 4 и более . . 1 х 1,1 1,18 1,26 *1 ? 1 ^ * * 2 ^ 3 Г. М. К л ю е в и В . с. Ч и р к и н. Краткий курс теплопередачи. Производительность водяного циркуля ционного насоса определяется по формулам (2) и (5): 36*