* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
ТЕПЛОВАЯ РАБОТА ПАРОВОЗА 109 Приближённо 1.9 Д к = (196-862 (109) Пример расчёта площади еыхлопного сечения конусного насадка. Д л я паровоза с размерами, при ведёнными на стр. 102. определить / (данные теп лового расчёта - см. табл. 8). к W - ' n f ^ : , ' * МОЩНОСТЬ И ЭКОНОМИЧНОСТЬ КОНУСНОЙ УСТАНОВКИ 314 - 197 + 197 = 621°С; П о л е з н а я мощность струи выхлопного па ра, затрачиваемая на в ы т а л к и в а н и е продуктов сгорания в атмосферу и создающая внутри дымовой коробки р а з р е ж е н и е , необходимое д л я подсоса новых порций газов через т р у б ы , 1 4 ^ ° 9 Л " з ' 6 о о ' 9 5 6 " ^ ^ 14 22П b —~- = 1,112 кг\м сек\ ъ G G G ^ - = 1,207 ъ Т - (L a+l);xB 3 МО 600 0 f t А„ " 1 ООО (ПО) кг!м сек; 2 1000 Та* Располагаемая садком В N. = ^ кгм/сек. — = 9,11 кг}м •тл Т сек; л мощность струи перед на w 2g DW 2 E 3 600 2g кгм/сек, (111) тр дк 10 330 - 0,233 кг}м ; 29,27 • 1 516 10 330 = 0,394 кг(м*; 29,27 • 894 10 330 = О.бОО кг/м*. 29,27 • 687 или К Ре 2 К+1. УеХ X [prj* — (p-j К J ЮООО кгм/сек. (112) конусной Принимаем: а •= 7; Ь — 4,0; с = 3,6; 5 = 1 , 7 ; I = 5,15 MI г « 10,6 мм; е = 4,0. Сопротивления в мм вод. с т . ; Ддл^в.З; Д = 2 3 , 6 ; Д = 20,6; Д = 42,5; Д - 9 , 1 ; Д - 2Д •= 104. Для конуса круглого сечения иэ формулы (115) имеем; 14 220 с л с в т р д к к U e - 141,0 кг!м>сек; f K = ^ ш о ш 6 Q Q . м ] 4 1 «0,02800*f. 8 9 м м Коэфициент полезного действия установки N. т Диаметр выхлопного насадка конуса ^ _ у 0.02800 • 4 я ] * - N. Так (ИЗ) 5+1-1 К Из формулы (116): Р — 1,212 ата. е Г ± П р и п р а в и л ь н о подобранном сечении кону са паровоз д о л ж е н работать на расчётной ф о р с и р о в к е с величиной о т н о ш е н и я £-=1,6^1,8. Эта Q величина g - обеспечивает работу кот коэфициентом избытка Величина ^ для конуса с к р у г л ы м насад ком колеблется в пределах 0,09 — 0,12, д л я четырёхдырных конусов с раздельным вы хлопом пара — от 0,12 до 0,17. Д л я оценки эффективности работы струи при разных расходах пара D критерием я в ляется удельная полезная мощ ность струи п: т J^ e[(w) -(p-) P K J 1 0 0 0 0 ла с наивыгоднейшим N, в о з д у х а а = 1,1 -г- 1,2. Элементы конусной у с т а н о в к и д о л ж н ы быть подобраны с т а к и м расчётом, чтобы она р а б о G тала при заданном с наименьшей Р. е H Игр — Так кгм/кг. (114) вели Опытным путём установлены следующие эмпирические зависимости, которыми удобно пользоваться при проектных расчётах: для к р у г л о г о конуса п или п для пом т т чиной противодавления РАБОТА ПАРОВОЗА С РАЗЛИЧНЫМИ У и f = 0,0670 и]* 1 кгм/кг, 0 8 (115) (116) = 1 045 ( Р — I ) ' кгм/кг; й четырёхдырного с раздельным выхло п т = 0,0915 и ] а кгм/кг, и (117) (118( или п т 0.8 = 1 4 2 8 ( Р — 1 ) ' * кгм/кг. е Анализ о ж и д а е м о й т е п л о в о й работы паро воза д л я данного у, но при различных а позволяет определить по формулам (101)—(105) величину газового сопротивления котла Д . С д р у г о й стороны, д л я к а ж д о г о режима (о) м о ж н о о п р е д е л и т ь (при з а д а н н ы х типе и р а з мерах конусного насадка) то р а з р е ж е н и е Д которое будет р е а л и з о в а н о в дымовой коробке за счет работы струи в ы х л о п н о г о п а р а . Н а фиг. 12 к р и в а я OA даёт величины с о противлений к о т л а , а к р и в а я В С — в е л и ч и н ы р а з р е ж е н и й , обеспечиваемых работой с т р у и я К (