* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
307 ТУРБИНЫ 308 дополнительная мощность исчисляется так же, к а к д л я турбин постоянного давления. Ч и с л о в ы е п р и м е р ы . На фиг. 73 и 74 даны кривые, изображающие зависимость максимальной темп-ры сгорания t , темп-ры в конце расширения t , термич. кпд r\ , макa b lh щ atm ali н 0,6 и ta — — 0,6 0,4 24 16 8 1000 600 р. К" IJS 2,0 2J Л Ф и г . 7 3. 0,2 < 5 ОЛ гоо/ 3,0 J,5 О Фиг. ь 74. симального давления сгорания р и отношения мощности адиабатич. сжатия и адиабатич. рас ширения N /N для идеальной (адиабатич. •сжатие и адиабатич. расширение) газовой Т. с быстрым сгоранием, работающей на колошни ковом газе при начальном давлении сжатия р , равном конечному давлению расширения р = 1,036 atm абс. При этом на фиг. 73 дана зависимость указанных величин (за исключе нием р ) от коэф. избытка воздуха Я при дав лении сжатия р — 5 atm абс. = Const, а на фиг. 74—зависимость от р при Я = 2.5 = Const. Эти кривые могут быть применены, как было ука зано выше на фиг. 71 и 72, для вычисления до стижимого на практике термического кпд при данных значениях г) и г) . Фиг. 75 и 76 дают нек-рое представление об изменении термич. кпд при двух почти исключительно имеющих значение на практике случаях: при использо вании уходящего тепла для нагрева заряда (кривые а) или образовании рабочего пара для конденсационной турбины (кривые Ъ), а имен но к а к в отношении влияния конечного давле ния сжатия р при приблизительно наивысшей допустимой конечной t° расширения t = 800° (фиг. 75), так и в отношении влияния различных k eo а ь ь 2 2 е к 2 b кой осуществления газовой Т.; она была по строена Обществом турбомоторов в Париже в 1909 г. после долгих предварительных опытов •в виде Т. постоянного давления (конструктив ное оформление камеры сгорания и сопла видно из фиг. 77) и приводилась в действие керосином. На фиг. 77: А—подвод жидкого горючего, В— воздушный канал, С—-зажигание, Е — впуск охлаждающей воды, F—клапан для ввода по желанию воды в полость сгорания, G—карбо рундовая футеровка, Н—сопло, К—часть ро тора. Давление перед соплами было сравнитель но очень низким, 3—4 atm абс. Чтобы защи тить лопатки рабочего колеса от коррозии, приходилось сгоревшие газы перед соплами охлаждать приблизительно до 650°. Мощности Т. ок. 400 VP едва было достаточно для приве дения в действие ее компрессора. На основании этих испытаний перешли от способа приведе ния в действие торпедных двигателей посред ством сжатого воздуха, исключительно до того времени применявшегося, к приведению их в действие от газовой Т.; при этом к ся^атому Фиг. 77. 1 а 2 600 Фиг. h воо 76. юоо t b конечных темп-р t при постоянном давлении сжатия р = 5 atm абс. (фиг. 76). При построе нии кривых приняты следующие значения кпд: т? = 0,70, ^ - - ^ « — 0,65. Термич. кпд при газо образном горючем конечно не так высок, как при жидком горючем вследствие требующейся д л я горючего газа работы сжатия. 9. П о с т р о е н н ы е г а з о в ы е Т. На ре шение проблемы газовой Т. уя^е затрачена гро мадная умственная работа и не только изобре тателями и учеными, но и производственными фирмами; для развития этого типа машин при несены также громадные финансовые жертвы, но пока не достигнуто никакого практич. ре зультата. Многие неудачные попытки осуще ствления газовой Т. до сведения обществен ности несомненно не дошли; из числа ставших известными в дальнейшем приведем только наиболее важные. Т. Л е м а л ь-А р м а н г о [ V ] . Эта маши на является вероятно первой серьезной попыт 2 с 0 воздуху стали прибавлять жидкое топливо и достигли значительного повышения аккуму лированного в торпеде запаса энергии. Т. с и с т е м ы Г о л ь ц в а р т а С , ]. По сле различных предварительных испытаний меясду 1914 и 1920 гг. машиностроительный з-д Тиссен в Мюльгейме (Рур) построил по черте жам Гольцварта сначала газовую Т. в 1 000 В?, а позже нефтяную Т. в 500 гР; обе работали по принципу быстрого сгорания при довольно слабом сжатии воздуха до 2—-3 atm абс. со ответственно фиг. 59, Б . У этих машин имеется небольшое число продолговатых камер сгора ния, круглых в поперечном сечении и располоя«шных, как показано на фиг. 78, концентри чески вокруг оси газовой Т. (последняя устана вливалась сначала вертикально, а в поздней ших опытах — горизонтально); выпускное -от верстие каждой камеры сгорания, снабжен ное замыкающим клапаном, оканчивается соп лом. Позади сопел помещается рабочее колесо с одним или двумя венцами. Каждая камера сгорания имеет еще кроме того два впускных клапана для воздуха и горючего. Способ рабо ты был уже в основном описан выше. В преде лах примененных здесь незначительных сжа тий рабочего заряда термич. кпд сильно повы шается по мере увеличения конечного давле ния. При сжатии приблизительно в 2 atm абс. он составлял ок. 13% (при этом уходящее тепло было использовано для образования пара, при водящего в действие турбокомпрессор Т.). При употреблении жидкого горючего запал при условии достаточно высокой t° д. б. очень ин тенсивным и происходить одновременно в не скольких местах камеры сгорания. Выход охлаяодающего воздуха был связан еще с некоторы ми нежелательными побочными явлениями, гл. обр. потому, что его скорость сравнительно со средней скоростью газа была очень мала и потому плохо подходила к лопаткам. В каче стве материала д л я лопаток рабочего колеса 1 19