* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

305 ТУРБИНЫ зов не д. б. охлаждаемы ниже 200° в виду вредного влияния конденсации (возможность коррозии). Ч и с л о в о й п р и м е р . Фиг. 69 и 70 дают значения главнейших величин для идеаль­ ных условий (изотермическое сжатие и адиа­ батич. расширение) Т. постоянного дав­ 0,6 ' ления, работающих на неочищенной не­ фти (фиг. 69) и на колошниковом газе (фиг. 70), при дав­ 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 лении горения р = •I р = 16 atm абс. в Ф и г . 70. зависимости от из­ бытка воздуха Я. На фиг. 69 и 70 обозначают: кривые t и t —темп-ру горения и конечную 1° 2 п a b расширения, г) —термич. ш х кпд, ~ - — о т н о ш е н и е работ сжатия и расширения при начальном давлении сжатия р , равном конечному давле­ нию расширения р ~ 1,036 aim абс. Если тер­ мич. кпд- для известной величины Я по такой диаграмме составляет t] , то истинный кпд ис­ числяется напр. для действительной машицы с раздельным сжатием заряда, при прочих рав­ ных условиях, с помощью ур-ий (59) и (60) как ь fh • • V e Vk ' Л'ео Vth = П/ь -. b причем несколько более высокая конечная t тоже легко отыскивается. В машине же со сжа­ тием заряда посредством отходящих газов он исчислялся бы как П'т = П/h • ПеФиг. 71 и 72 дают значения наиболее важных величин для нефтяных Т. с использованием уходящего тепла для подогрева воздуха для горения. Числовые ве­ личины находятся в за­ висимости от давления горения р при постоян­ /л k \ а Л но 200 0 я» Л - 1 Ф и г . 71. b 0,2 1th 0,4 г 0,6 3 1400 ta Фиг. 72. 1200 Ю 12 14 16 0 1 /8 20atmab^ ной f° горения t = l 200° (фиг. 71) или темп-ры горения t„ при постоянном давлении горения P(7 = P J 1 6 а т абс. и притом относятся как к идеальной машине (пунктирные кривые), так и к действительной машине с раздельным с н я ­ тием (сплошные кривые) и следующими зна­ чениями для кпд: ц = »?/„ = 0,65; ^ = 0,75. С по­ мощью диаграмм фиг. 69 и 70, пользуясь урав­ нениями (115) и (116). можно легко определить также и общий термич. кпд, если тепло ухо­ дящих горящих газов применяется для полу­ чения пара, производящего в паровой Т. до­ полнительную работу. 8. Т. с б ы с т р ы м с г о р а н и е м . В Т . с быстрым сгоранием, пригодных гл. обр. толь­ ко для газообразных горючих, можно в общем довольствоваться сравнительно незначитель­ ным сжатием, т. к. существенная часть всего = = к сжатия в целом производится с помощью про­ цесса сгорания. Это обстоятельство представ­ ляет значительное преимущество перед сгора­ нием при постоянном давлении, поскольку при­ ходится затрачивать значительно меньшую ра­ боту сжатия. Т. с б ы с т р ы м с г о р а н и е м б е з и с ­ пользования уходящего тепла. При обыкновенном способе (напр. как в Т. сист. Гольцварта) сжатие до давления р (процесс АВ, фиг. 59, Б) происходит в отдельной ста­ ционарной установке. Каждый раз после за­ рядки камера сгорания на большую часть вре­ мени горения (участок кривой ВС) запирает­ ся. Она опоражнивается непосредственно через сопла, пока давление не упадет снова до вели­ чины р (участок СС"). Потом открывается впуск (сначала для воздуха, потом для горю­ чего), и давление в топочном пространстве остается нек-рое время неизменным; при этом проникающий воздух вытесняет сначала через сопла газы сгорания, а затем для продувки камеры сгорания и особенно для охлаждения лопаток протекает еще известное количество воздуха (на фиг. 67 эти процессы выражены яс­ нее, чем на фиг. 59, Б ) . Наконец с непосред­ ственно к этому примыкающей вспышки начи­ нается новый рабочий цикл. Ясно, что в силу больших рабочих скоростей и вследствие труд­ ностей, связанных с высокими t°, постройка надежной в эксплоатации Т. с быстрым сгора­ нием, у к-рой процесс управляется клапанным распределением, почти невозможна. Поэтому изобретатели стремились к созданию конструк­ ции с автоматически действующим золотнико­ вым распределением. Т. к. здесь вследствие сравнительно незначи­ тельного повышения давления во время сжатия охлаждения обыкновенно не требуется, то н а основании ур-ия (84а) мощность сжатия исчи¬ сляется в N = —-. Вовремя начального периода расширения (процесс СС' фиг. 59, Б и фиг. 67) теплопадение Н вследствие понижения давле­ ния в камере сгорания изменяется: работа рас­ ширения отдельных составных частей газа ис­ числяется или на основании ур-ия (106) пу­ тем определения величины площади CC'D D,C (фиг. 67) или же, в идеальном случае, более простым образом с помощью уравнения (108). Остальные части работы расширения в ви­ ду постоянства соответственного теплопадения отыскиваются легко. В виду переменного теплопадения II кпд будет конечно ния-се, чем при однообразном состоянии потока, т. к. лопатки данного рабочего колеса рассчитаны только на один определенный перепад тепла (на данную скорость). Как уже упоминалось выше, в турби­ нах с быстрым сгоранием имеется тоже возмож­ ность вместо раздельного сжатия и разреже­ ния устроить сжатие заряда посредством газон сгорания и при этом по мере возможности стремиться к достижению идеального процесса, указанного на фиг. 60, Б . Т. с б ы с т р ы м с г о р а н и е м с и с п о л ьз о в а н и е м у х о д я щ е г о т е п л а . При по­ догревании заряда отходящими газами насту­ пает прежде всего -согласно фиг. 61, Б уве­ личение объема, соответствующее участку кри­ вой ВВ , а к нему примыкает сгорание В С. В отношении i° при использовании уходящего тепла действуют те ж:е условия, что при про­ цессе с постоянным давлением. При использо­ вании уходящего тепла для образования пара 2 2 k 2 г Х