* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

709 АРКИ 710 упругости материала А. Одинаковое удли­ нение А. и затяжки не влияет на распор и не вызывает дополнительных напряжений. Так как А. с затяжкой всегда симметрична, то З н а я линию влияния распора, нетрудно по­ строить линию влияния ядрового момента, ордината к-рой из ур-ия Н =М — Лу = 1М — Ук— — i f получается как разность мек ок к ок тт Ук I Фиг. 22. распор в ней определяем непосредственно из ф-лы (9), для чего А. разбивается на эле­ менты, концы которых лежат против под­ весок, передающих нагрузку на А. При определении ординат линии влияния целе­ сообразно вместо одного груза брать два симметрично располоясенных груза Р = 1, дающих удвоенную величину распора: М уj ds — 2 _ 0 М жду ординатами линии —- и линии влия­ ния Н (фиг. 23; площадь М заштрихована). При пользовании этой линией для расчетов ординат ее, необходимо помножать их на масштабный множитель у . Точки ядра се­ чения выбирают на одной вертикали, со­ впадающей с подвеской, хотя, строго гово­ р я , в этом случае они принадлежат к двум сечениям А. Д л я симметричной параболической А. с затяяжой, с постоянными или с принятыми за постоянные средними величинами / cos у = с и Fcos f = k, можно вычислить интегралы аналитически. Величина распора в такой А. определяется формулами: 0 к к Pa(l j Mr,ys > ч т о — a) (l +la — a ) Г5с Е + 8/& F~ E 2 t 2 z позволяет делать 8/?1т« (10) t вычисления только для половины А. При этом получаются те же упрощения для вы­ числения Ж и сумм, какие были указаны в пояснении к фиг. 20. Вследствие узло­ вой передачи нагрузки от проезжей части подвесками, линия влияния Н имеет вид мн-ка с вершинами на узловых вертика­ лях (под подвесками). Поэтому достаточно располагать грузы Р — 1 против подвесок, а разбивку сделать так, чтобы концы эле­ мента s приходились над подвесками. При графическом построении линии влияния веМ у ds личина —Ц: , как и при отсутствии затяжки, вычисляется как изгибающий мо­ мент в точке под грузом Р = 1 для простой балки пролетом I, нагруженной упругими s грузами w =-jy, приложенными в центрах тяжести клиньев. Действительно, если при­ ложить груз Р = 1 на расстоянии о от левой опоры, то как выражение 0 0 y l + e+ 15с Е (И) Иногда затяжку делают ломаной. Ф-ла для распора Н при ломаной затяжке выво­ дится из начала возможных перемещений. 1 ^ъ^^ & а. У 7" J ^ ч Х ( 1 i l i i l .: 1 а* Фиг. 23. гу ds так и выражение J ^-у—=1 ^м^можно пред­ ставить как сумму статических моментов горизонтальных упругих грузов w отно­ сительно линии, соединяющей опорные шарниры. Построение обоих интегралов или сумм показано на фиг. 23. Если к получен­ ному графически отрезку С прибавить велиs 1 I Е чины Ь, F Ь ? Е которые нетрудно вычислить, и суммарный отрезок взять за единицу для измерения ординат &1-го ве­ ревочного многоугольника, то этот много­ угольник может непосредственно служить линией влияния распора Н, так как v y г За лишнюю неизвестную принимают гори­ зонтальную составляющую Н усилия в за­ тяжке, очертание к-рой делается по вере­ вочному мн-ку, и составляют выражение ра­ боты силы Н= фиктивного состояния (фиг. 24) на перемещения действительного состояния (фиг. 25). Эту работу можно пред­ ставить себе вызванной натяжением в с, ыке. устроенном где-либо в затяжке: 2 у г 2 так как в фиктивном состоянии дейеп у только одна сила Н=1, то и полу чей выражение надо вставить: S=S&H, М&=.у, Ш =М -Ну; х 0 ^& -!_со8( - )=со8 = Р а x ? + 0 T 4 - ^ V ° + h^F 4 - 1 — ^KF. Е -l-tgasiny и N =H(cos y + t g a s i n ?)4-АГ . В пологих арках можно приближенно А ^ cos <р выразить через Н, а N sin у tg a отбросить; тогда для усилия имеем ф-.чу: 7 x *2Я