* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

593 МОСТЫ 59? та динамич. воздействие изменяется след. образом. 1) В металлич. ж.-д. М. ударное воздействие с ростом пролета резко падает, резонаторное же постепенно увеличивается, давая относительный максимум для средних пролетов (50—100 ж), так как для них яв­ ление резонанса становится возможным при нормальных скоростях движения. Общая зависимость выражается обыкновенно убы­ вающей кривой. Нормативные кривые дина­ мического коэф-та для металлич. ж.-д. М. указаны на графике фиг. 2 1 . В шоссейных М. преобладающее значение имеет резонанс, при к-ром динамич. воздействие может пре­ восходить статическое в несколько десятков раз. Невозможность проектировать М. с таким огромным ста­ тич. запасом заста¬ вляет запрещать про­ пуск по М. крупных масс людей или ло­ шадей в ногу, что су- В табл. 3 приведены значения динамич. коэф-та для ж.-д. металлич. М. по нормам различных стран (Z—пролет). Во всех этих нормах и — динамическая добавка, 1 - f и — динамич. коэф-т повышения статич. нагруз­ ки. Разнообразие норм является следствием недостаточной изученности вопроса и раз­ личия подходов при их назначении. Д. Н о р м ы д о п у с к а е м ы х напря­ ж е н и й д л я М. в СССР, а) М е т а л л и ­ ч е с к и е М. (нормы 1930 года). Основные напряжения назначаются для двух с л у ч а ­ ев: 1) при действии вертикальной нагрузки, постоянной и временной (умноженной на динамический коэф-т), боковых ударов колес и центробежной силы (в М. на кривой) и 2) при действии тех же нагрузок и кроме того торможения, силы ветра и влияния t°. Соответственные напряжения приведены в табл. 4. Табл. 4.—Нормы допускаемых жений для металлических M. (в mjcM ). 2 напря­ в СССР" Случай нагрузки 1 2 Лролет "О 10 10 30 « 50 60 в м. 70 SO ШО ПО 120 130». M a p Сталь 3 * i 1 400 1 700 ка м е т а л л а Спец. сталь 2 100 2 500 железо. Сталь 5 * 2 1 750 2 100 Фиг. 2 1 . * 2 По прежней терминологии—литое Повышенная углеродистая сталь. щественно сниясает динамич. коэф-т. 2) Д л я массивных М. имеет значение толь ко ударная часть воздействия, но и она обычно мала вследствие большой массы М. и наличия бал­ ластного слоя, В виду этого вполне возможно было бы вообще не учитывать динамичности нагрузки при расчете массивных М. Наши нормы дают однако и для таких М. (см. ни­ же) значения динамического коэф-та, па­ дающего с ростом пролета и с увеличением толщины балластного слоя. 3) В деревянных М. динамич. воздействие вообще не учиты­ вают вследствие мягкости дерева, прини­ мая, что скорость движения нагрузки по ним невелика. Табл. 3.—Значения эф-та по н о р м а м Страна динамического ко­ различных стран. Название норм Динамич. коэф-т 22 1+^=1+ 20+/ 3000 1+^=1+ 5 000+г= l+j«=l+0,G25 1+ ; 21 1+Л=1,ГЭ+ 46 + i 120 1+Д=1+ 90+1 1+М = 1 + ^ ^ г . 13 + 0.071 300 1+^=1+ .-00+1 1 ! + /*=! + 1 + 1860 СССР . Н К П С 1929 Г. » 1921 Г. Германия Англия . 1922 г. Опытные данные 1919 Г . 1923 Г. Опытные данные Швеция . США . . Проверка прочности растянутых и сжатых стеряшей ведется по площади сечения нетто, а для сжатых кроме того по площади брут­ то, умноженной на коэф-т < продольного р сжатия (см. выше). Сжато-вытянутые стерж­ ни проверяют отдельно по наибольшим рас­ тягивающему и сжимающему усилиям. Про­ верка прочности на изгиб ведется по момен­ ту сопротивления нетто. Допускаемое на­ пряжение на скалывание принимается рав­ ным 0,75 основного. Допускаемые напряже­ ния в заклепках: на срез 0,8, на смятие 2,0, на отрыв головок 0,6 основного. Выражение динамич. коэф-та, на к-рый следует у м н о ­ жить статич. усилие от временной нагрузки, приведено в табл. 2. б) Д е р е в я н н ы е М. Нормы напряжения для деревянных М. 1930 г. не учитывают ни динамики ни уста­ лости; допускаемые напряжения понижают­ ся лишь для случая продольного сжатия. Значения коэф. <р продольного сжатия мо­ гут быть определены по графику фиг. 2 0 . Основные допускаемые напряжения приве­ дены в табл. 5. Эти напряжения повышаются на 2 0 % при применении дерева лучшего качества, на. 1 5 % в случае действия горизонтальных сил и на 4 0 % для М. временного характера; по­ нижаются на 1 8 % для частей М., находя­ щихся под водою, и на 2 0 — 2 5 % при в л а ж ­ ном или сердцевинном лесе. Допускаемое напряжение в сжатых частях принимается равным i? 9?, где <р определяется из ф-л: 0 <р = 1 - 0,0069 , для 5 < г 1 г < 100 или для г > 100. "1 При ?<20 м. *г При 1>20 м. 4,5Й 0