* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
129 НАДДУВ а s г 130 получаем окончательно для значения тем пературы Т выражение при принятых вы ше величинах т принимая в формуле (27)р = ap , р = Ьр& и в формуле (28) р = а р и p = Ьр , преобра зуем эти формулы: г а 0 r 0 1 , = О.ЯО^Га ?)t.1l. 1-л & & -I Л 0 1 8 6 e-l T ~rAt s p) s Ь T . + M - p ) s , y J В этом ур-ип все члены известны, а потому темп-pa выхлопных газов T i перед турби ной м. б. определена. Наконец по темп-ре Т- определяем степень предварительного расширения д , которая характеризует на грузку двигателя « При увеличении д скорость вращения тур бонагнетателя будет увеличиваться, а при уменьшении—падать. Т. о. с увеличением нагрузки двигателя за счет большей подачи топлива количество вдуваемого воздуха бу дет быстро нарастать, двигатель способен бу дет тогда развить значительные перегрузки при нормальном составе рабочей смеси (при а^= 2) и нормальных t° сгорания, вследст вие чего отпадает опасность перегрева пор шня и выхлопного клапана, что наблюда ется при перегрузке дизелей, работающих без Н. Принимая во внимание также воз можность осуществления частичной продув ки пространства сгорания, которая снижает темп-ру рабочих частей, следует признать, что опасность перегрева у двигателя Дизе ля с Н. значительно меньшая, чем без по следнего. Частичный процесс продувки вве ден в больших четырехтактных газовых ма шинах с целью снижения ?° рабочих частей, причем фаза продувки в этих двигателях за нимает почти весь процесс выхлопа, тогда ка&к в дизелях процесс продувки осущест вляется одновременным открытием всасы вающего и выхлопного клапанов к концу выхлопа. Приведенный выше подсчет для определе ния основных параметров, т. е. давлений и Г как газового процесса в турбине, так и воздушного в воздуходувке, при заданном увеличении индикаторной мощности против нормальной (без Н.) дан без учета изменяю щихся коэф-тов подачи rj& с П. и щ без Н. Коэфицнент подачи двигателя v в услови ях засасывания из атмосферы представляет отношение действительного количества ра бочего тела, занимающего рабочий объем, к тому количеству заряда, к-рый займет тот лее рабочий объем при давлении и t° окруясающей среды, т. е. атмосферы. Если это понятие коэф-та подачи распространить на случай засасывания из среды с повышенным давлением, как это имеет место при И . , то коэфициент подачи rj? равен отношению дей ствительного количества, заполнившего ра бочий объем, к количеству, которое займет тот же объем при давлении и t° сжатой рабо чей среды. Поэтому при определении инди каторной мощности N&i с Н. iio индикатор ной мощности без Л - Н. следует восполь зоваться ур-ием: v v т г где K&=b i 1 & Г, i 1 T S S где K = b e-l . To_ & T + M 0 & Тогда ф-ла (26) окончательно будет иметь вид: (31; it- ) Значения a n Ъ м. б. определены из процес сов всасывания и выхлопа, по индикаторной диаграмме, снятой со слабой пруясиной. Эти значения для упрощения могут быть в фор мулах, определяющих щ и ц& , приняты оди наковыми. Степень сжатия ? д. б. приня та разной в тех случаях, когда при переходе двигателя на работу с Н. сжатие изменяется, как это имеет место в двигателях с Н. по системе Бюхи, описанных ниже. Отношение Г] в формуле (26) близко к единице, и поэто¬ му в следующих формулах это отношение не введено. К группе Н. с использованием энергии выхлопных газов необходимо также отнести систему I I . , обыкновенно применяе мого для авиационных двигателей, в целях сохранения мощности при поднятии аэро плана на высоту. Второй тип Н., т. е. с нагнетателем, при водимым в движение непосредственно от дви гателя или от постороннего источника энер гии, обнимает все виды приводных нагне тателей, независимо от метода привода. От личительным свойством их рабочего процес са является то обстоятельство, что противо давление выхлопа остается "постоянным вне зависимости от степени Н. и что мощность, затрачиваемая на вращение нагнетателя, по лучается за счет снижения полезной мощ ности основного двигателя. Для этого типа I I . мы можем также принять, что термич. кпд двигателя не изменяется с Н. Рабочий процесс такого двигателя протекает след. образом: нагнетатель подает сжатый воздух во всасывающий трубопровод двигателя; за счет этого среднее индикаторное давление двигателя повышается на величину Др . к о торля равна разности давлений воздуха по сле и до нагнетателя (давление до нагнета теля равно атмосфере р ) 1 х 0 2 ; 0 N ^ N ^ - ^ - f , I&O &S (26)& Ьц (27) Ps) 1 } где •,/= &&<& 1 . т &--(В« -?г), е Это выражение справедливо, если прене бречь сопротивлениями во всасывающей и нагнетательной системах. С учетом то этих сопротивлений Др =Р„-р,-, . (32) где р и р,.—давления в цилиндре за процесс всасывания и выталкивания согласно диа грамме фиг. 3. На этой диаграмме заштри хованная площадь представляет положиа а е-1 T + AtPs s Т. D. m. XIV.