* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
127 НАДДУВ 128 работу нагнетателя. С повышением нагруз ки должен наступить такой момент, когда давление перед турбиной будет равняться давлению после нагнетателя. На диаграмме (фиг. 2) представлен такой рабочий процесс, в котором точка а со ответствует t° воздуха при выходе из нагнета теля (сопротивлением клапана пренебрегаем), I ^ •л, Ф и г . 2. (для разных чисел об/мин.) для случая, ко гда давление выхлопных газов перед тур биной будет равно давлению воздуха после нагнетателя. Пусть это давление будет р и t° сжатого воздуха T , a t°, соответствую щая- адиабатич. процессу сжатия, Т при начальной темп-ре воздуха Т . Если нагне татель не имеет специальных устройств для охлаждения сжимаемого воздуха, то тогда вся затраченная работа, за исключением ра боты адиабатического сясатия, обращается в тепло и идет на подогрев воздуха, т. е. 8 s 2 г Т.-Т = 1 8 1 Il^Il, Чм. (19) откуда Выражая Т , через T адиабаты 2 l 5 а состояние, соответствующее t° перед тур биной, представлено точкой / . Тогда на осно вании ур-ия Пуассона можно написать: -— = Т с при помощи ур-ия Та , но - - = — ~ Q, = Тс V c степени предварительного расширения, от куда Tf (17) 1а Для нашего ж е случая Т^=Т& и Т = Т ; подставив значения Т{ и Т, полученные из ур-ия (17), в ур-ие (16), получаем: = -А_. (18) г а 2 0 и подставляя в ур-ие (20), получаем: т > - > [ - ^ . + &;) „!.]& т 1 ? <*> Чот.м. Т. к. индикаторная мощность двигателя при постоянном коэф-те избытка воздуха про порциональна плотности воздуха перед вса сывающим клапаном, то повышенная мощ ность двигателя с Н. равна N&- = JV • • 1 Эта ф-ла говорит, что д л я теоретич. цикла имеется определенная нагрузка на двигатель (характеризуемая Q), Д Л Я к-рой при данном щ . . получится равенство давлений перед турбиной и после нагнетателя. Т а к напр., при Пт.н. = 0,45 получим степень предвари тельного расширения равной е = ^ = 2 , 2 2 , что близко к нормальной нагрузке двигате л я . П р и дальнейшем обогащении смеси (а при этом уменьшается), т. е. при перегрузке машины, давление в конце нагнетания бу дет больше давления перед турбиной, при чем отношение этих давлений будет вполне определенное д л я данной нагрузки двига теля при заданном rj , . В практич. цикле t° выхлопа ниже, чем в теоретическом, и равенство давлений пе ред турбиной и после нагнетателя наступит при более обогащенных смесях. Принимая однако во внимание, что при работе двига теля с наддувом приходится по указанным выше причинам уменьшать степень сжатия е, вследствие чего t° конца процесса рас ширения, а тем самым и t° выхлопа, увели чиваются, обогащение смеси, необходимое для осуществления равенства давлений, бу дет сравнительно незначительным. Выведен ные уравнения (16) ,(17) и (18) указывают, что чем выше кпд турбонагнетателя г] , тем при более низкой t° выхлопа наступает мо мент, когда повышение мощности (при ра венстве давлений) за счет наддува оказы вается более выгодным, т. к. пониженные t° процесса уменьшают тепловые напряже ния к а к рабочих поверхностей, так и рабо чих органов машины. Изложенные сообра жения дают возможность произвести рас чет двигателя, работающего с Н . , если из вестен кпд турбины t] и нагнетателя rj т ч m Wt т и m Hm 1 •- • Po s s (22) подставляя сюда выраяеение для T , полу чаем: Ni = N • (23) P s г t s Po •— + (-) Ч«. Задаваясь индикаторной мощностью с над дувом N&j, определяем давление p сжатого воздуха из ф-лы (23): s k-i к 1 л;Ч И т . Ро Выведенное ур-ие (24) удобно решать двой ной подстановкой, принимая за первое при ближение пропорциональность индикатор ных мощностей давлениям р и р и прене брегая вначале изменением темп-р Т и Т . Определив т а к . обр. давление перед всасы вающим клапаном, возможно будет вычис лить темп-ру Т конца адиабатич. процесса сжатия воздуха. Принимая далее равенство давлений перед турбиной и после нагнета теля, т. е. p = Ps» определяем по ф-ле (15) t° начала процесса в турбине Т[. В этой фор муле д л я предварительного расчета можно принять: Ср = 0,255 Cal/кг Ср = 0,24 Cal, кг; . " ° = 0,955; /с = 1,4; fc& = l,36; тогда 8 0 8 г г 2 L •-1 (24) !_ 0,50 /?о 0 , 2 8 6 обозначая через А степень Н . , т. е. Ро Ps (25)