* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

§ 3. Определение несущей способности § 3. одиночной сваи 177 Способ В и л ь г е л ь м и. П е р в о н а ч а л ь н о за­ бивается или п о г р у ж а е т с я бурением о т к р ы т а я снизу оболочка (обсадная т р у б а ) . И з внутренней полости обо­ л о ч к и у д а л я е т с я г р у н т , опускается з а р я д взрывчатого вещества ВВ и с к в а ж и н а з а п о л н я е т с я бетонной смесью. Затем т р у б у приподнимают на 1—1,5 м и взрывают з а р я д . Полученное у ш и р е н и е з а п о л н я е т с я бетоном, после чего з а п о л н я е т с я бетоном и ствол с в а и . В некоторых с л у ч а я х труба может быть оставлена в г р у н т е . О П Р Е Д Е Л Е Н И Е Н Е С У Щ Е Й СПОСОБНОСТИ О Д И Н О Ч Н О Й СВАИ а) Сваи-стойки, р а б о т а ю щ и е на осевую нагрузку Расчетное сопротивление сваи-стойки Р, работающей на в е р т и к а л ь н у ю с ж и м а ю щ у ю н а г р у з к у и опирающейся н и ж н и м концом на крупнообломочные или с к а л ь н ы е г р у н т ы , о п р е д е л я е т с я к а к наименьшее из с о п р о т и в л е н и й : м а т е р и а л а с в а и , к а к ц е н т р а л ь н о с ж а т о г о элемента или г р у н т а , воспринимающего д а в л е н и е нижнего конца. П р и этом надо стремиться т а к з а п р о е к т и р о в а т ь сваю, чтобы несущая ее способность по м а т е р и а л у была пре­ д е л ь н о б л и з к а к несущей способности сваи по г р у н т у . Расчетное сопротивление по г р у н т у свай-стоек, ра­ ботающих на осевое с ж а т и е , определяется по формуле p где Р k т R a = I I И И Т kmR*F, (11.1) Р и с . 11.19. Схема устройства к а м у ф л е т н ы х свай 1 — свайная оболочка; 2 — з а р я д В В; 3 — проводники; 4 — тощий цементный раствор; 5 — литой бетон Способ Л у г а . Схема устройства к а м у ф л е т н о й с в а и по способу Л у г а приведена на рис. 11.19. Работы по .изготовлению этих свай з а к л ю ч а ю т с я в следующем. Сначала п о г р у ж а ю т до требуемой г л у б и н ы о б о л о ч к у , з а к р ы т у ю к о н у с н ы м н а к о н е ч н и к о м , что п о з в о л я е т полу­ чить свободную от воды и грунта полость сваи ( 7 ) . В нижний конец оболочки о п у с к а ю т з а р я д взрывчатого вещества с электродетонатором, от которого выводят э л е к т р о п р о в о д а к подрывной м а ш и н к е или к иному источнику т о к а (II). З а т е м п о л о с т ь сваи з а п о л н я ю т литым бетоном с осадкой конуса 20—25 см и з а р я д взры­ вают (III). Т а к и м о б р а з о м , п о л у ч а е т с я бетонное уши­ р е н и е , с в я з а н н о е с бетоном, оставшимся в оболочке (IV). Затем з а п о л н я ю т о с т а л ь н у ю часть т р у б ы бето­ ном (V). В в е р х н ю ю часть ствола сваи у с т а н а в л и в а ю т к а р к а с . Количество В В берут из такого расчета, чтобы после з а п о л н е н и я камуфлета в оболочке оставался еще столб бетона высотой примерно 2 м. Это необходимо д л я п о л у ч е н и я надежной с в я з и м е ж д у уширением и телом с в а и . Камуфлетные сваи могут быть использованы во всех о б л а с т я х с т р о и т е л ь с т в а . У к а з а н и я по определению р а з ­ меров у ш и р е н и й к а м у ф л е т н ы х свай и необходимых д л я их о б р а з о в а н и я величин з а р я д о в В В можно найти в Тех­ нических у с л о в и я х [4 и 26]. расчетное сопротивление сваи в т; коэффициент однородности грунта; коэффициент условий работы; нормативное предельное сопротивление грунта в плоскости нижнего конца сваи в т/м , при­ нимаемое по т а б л . 11.5; F — п л о щ а д ь поперечного сечения нижнего конца сваи в м . П р и вычислении величины расчетного сопротивления сваи-стойки продольный изгиб учитывается в следующих случаях: 1) когда с в а я входит в состав свайного фундамента с высоким с в а й н ы м ростверком; 2) когда с в а я р а с п о л а г а е т с я в т о л щ е весьма слабых грунтов — торфов, р а з ж и ж е н н ы х глинистых грунтов или слабых и лов. В обоих с л у ч а я х п р и определении расчетной свобод­ ной д л и н ы сваи и назначении коэффициента уменьшения расчетного сопротивления п р и н и м а ю т с я во внимание ее д е й с т в и т е л ь н а я длина на у ч а с т к е , не о к р у ж е н н о м г р у н ­ том или находящемся в слое весьма слабого г р у н т а , и вид з а д е л к и головы в ростверк; н и ж н и й конец считается ж е с т к о защемленным на г л у б и н е , равной 5-кратной ра­ бочей высоте п л о щ а д и поперечного сечения (считая от у р о в н я поверхности грунта или от у р о в н я подошвы слоя весьма слабого г р у н т а ) . Расчетное сопротивление по м а т е р и а л у свай-стоек, н а х о д я щ и х с я в грунте и р а б о т а ю щ и х на осевое с ж а т и е , о п р е д е л я е т с я по нижеприведенным ф о р м у л а м . Д е р е в я н н ы е сваи: 2 2 — — — — P=k mF R , M HT c нт 2 (11.2) где /*" — п л о щ а д ь (нетто) поперечного сечения ствола сваи в м ; R — расчетное сопротивление древесины с ж а т и ю в д о л ь в о л о к о н в т/м ; k — коэффициент однородности м а т е р и а л а с в а и , принимаемый равным 0,9; т — коэффициент условий р а б о т ы , который в рас­ четах свай следует брать не более 0,7. Ж е л е з о б е т о н н ы е сваи: c 2 n Р = km ( # 6 n p F M + m R F ), a a a (11.3) где R — расчетное сопротивление бетона при осевом с ж а т и и в т/м ; R — расчетное сопротивление а р м а т у р ы в т/м ; Fq — п л о щ а д ь поперечного сечения сваи в м ; F — п л о щ а д ь поперечного сечения всех стержней продольной арматуры в м ; т — коэффициент условий работы а р м а т у р ы , опре­ деляемый по С Н и П П - В . 1-62. np 2 2 a 2 a 2 &