* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

§ 2. Расчет подпорных где стенок 121 Пример 2. К тонкой стенке на р и с . 8.14, а, верти­ к а л ь н о забитой в грунт, г о р и з о н т а л ь н а я сила Р — — 7,85 т/м п р и л о ж е н а на высоте h = 5,00 м над поверх­ ностью последнего. Грунт х а р а к т е р и з у е т с я следующими физическими свойствами: у =^ 1,94 т/м ; ф = 35°. По т а б л . 8.1 у с т а н а в л и в а е м з н а ч е н и я коэффициентов актив3 0 у, 0 Х П Е' — находят из силового м н о г о у г о л ь н и к а в т; h' — приведенная к г р у н т у на глубине / высота вышележащей нагрузки; и 1 — соответственно объемный вес и коэффи­ циенты пассивного и активного д а в л е н и я грунта на глубине / . п 0 а 0 а) Р=7,85 т 6) р=7,85 Л =0,27; Л =3,89у 71„-Л =3№ а л а ? Ъ 19,92 У о--' гв.ьв7 Р и с . 8.14. Графоаналитический расчет 3,32 т 1,96 т 16,60 т 23,24 £=53,12 т->А свободно стоящей гибкой стенки под действием горизонтальной силы Р= 7,85 т сосредоточенной ного и пассивного д а в л е н и я : Х = 0,27; Х = 3,69. Тре­ буется найти необходимую г л у б и н у з а б и в к и стенки и расчетный изгибающий момент в ней. У г л о в о й коэффициент д л я построения предельной эпюры н а п р я ж е н и й в грунте (см. р и с . 8.14, а) составляет: К - К = 3,42. В р е з у л ь т а т е г р а ф о а н а л и т и ч е с к о г о расчета, выпол­ ненного на р и с . 8.14, б — г, о п р е д е л и л и с ь следующие величины: а п U = 4,00 м; У макс 1,90 ж, 25 от. En = 45,27 от; Расчетный изгибающий момент в стенке в ы ч и с л я е т с я из эпюры моментов по формуле (8.40). Пример 3. Д л я стенки на р и с . 8.15, а эпюры а к т и в ­ ного и пассивного давления грунта построены по вычис­ л е н и я м , произведенным в примере 8 . 1 . Требуется опре­ делить необходимую глубину з а б и в к и стенки в дно в о ­ доема и расчетный изгибающий момент в ней. В р е з у л ь т а т е графоаналитического расчета, выпол­ ненного на р и с . 8.15 б — г, о п р е д е л и л и с ь следующие ве­ личины: t = 3,95 м; Q По ф о р м у л е (8.39) находим 45,27 At: 2-1,94-4,00.3,42 П о л н у ю необходимую г л у б и н у о п р е д е л я е м по формуле (8.38) Уигкс = 2,96 м; т) = 5,00 от. Еп = 17,92 от; = 0,85 ж . t забивки стенки П о формуле (8.41) находим 17,92 - = 0,52 м. " 2 - 1 , 1 (9,68 • 3,69 — 3,95 - 0,27) " П о л н у ю необходимую г л у б и н у / з а б и в к и о п р е д е л я е м по формуле (8.38) t = 3,95 - f 0,52 = 4,47 м. стенки t = 4,00 + 0,85 = 4,85 м. Расчетный изгибающий момент в стенке по формуле (8.40) с о с т а в л я е т Ммакс = 25 • 1,90 = 47,5 тм. Е с л и т о н к а я ( г и б к а я ) свободно с т о я щ а я стенка под­ д е р ж и в а е т г р у н т о в у ю з а с ы п к у (рис. 8.15), то расчет ве­ дется методом, о с н о в а н н ы м на п р е д п о с ы л к а х , совершенно а н а л о г и ч н ы х и з л о ж е н н ы м выше. С н а ч а л а с т р о я т с я эпюры а к т и в н ы х и пассивных сил д а в л е н и я г р у н т а , которые после вычитания принимают вид, и з о б р а ж е н н ы й ж и р н ы м и л и н и я м и на рис. 8.15, а. З а т е м э п ю р а заменяется системой элементарных сил (рис. 8.15, б), пользуясь которой строят силовой (рис. 8.15, в) и веревочный ( р и с . 8.15, г) м н о г о у г о л ь н и к и (полюс в данном с л у ч а е л у ч ш е всего поместить на одной в е р т и к а л и с н а ч а л о м а к т и в н ы х с и л , а полюсное р а с с т о я ­ ние п р и н я т ь равным — с о к р у г л е н и е м — сумме послед­ них). З а м ы к а ю щ а я эпюры моментов, к а к и в первом случае, о п р е д е л я е т п о л о ж е н и е силы Е' на глубине t . П р и р а щ е н и е At г л у б и н ы з а б и в к и стенки в данном с л у ч а е о п р е д е л я е т с я из в ы р а ж е н и я п 0 Расчетный изгибающий момент в стенке по ф о р м у л е (8.40) составляет . = 5,00-2,96 = 14,8 тм. Приведенные выше м а т е р и а л ы по расчету т о н к и х свободно с т о я щ и х стенок (по Б л ю м у ) основаны на прене­ б р е ж е н и и трением между стенкой и грунтом, что я в ­ л я е т с я до настоящего времени о б щ е п р и н я т ы м и обеспе­ чивает безопасную г л у б и н у з а б и в к и с т е н к и . Изгибающий момент в стенке можно о п р е д е л я т ь (повторным расчетом), у ч и т ы в а я наличие т р е н и я к а к в пассивной, т а к и в а к т и в ­ ной з о н а х , что обеспечивает более экономичное решение. Е с л и трение учитывать т а к ж е и п р и определении необ­ ходимой глубины забивки с т е н к и , необходимо с л е д и т ь , чтобы вводимая в расчет величина т р е н и я в эпюре пас­ сивного д а в л е н и я не п р е в ы ш а л а с у м м а р н о й величины т р е н и я в эпюре активного д а в л е н и я и в обратном отпоре Е' у нижнего конца стенки со стороны з а с ы п к и плюс вес самой стенки. п г) Расчет т о н к и х (гибких) з а а н к е р е н н ы х стенок Устойчивость з а а н к е р е н н о й тонкой стенки обеспе­ чивается, помимо з а д е л к и ее н и ж н е г о конца в' г р у н т е ,