* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

120 Если последние Глава восьмая. Определение давления грунта и расчет подпорных стенок г условия не соблюдены \е.^>- , то часть подошвы, где в о з н и к а ю т о т р и ц а т е л ь ­ ные н а п р я ж е н и я (раскрытие шва п р и с к а л ь н о м грунте), исключается из работы, и м а к с и м а л ь н о е н а п р я ж е н и е под ребром о п р о к и д ы в а н и я определяется к а к д л я стенки шириной 3 £ 2G (8.37) П р о в е р к а у с т о й ч и в о с т и с т е н к и вместе с г р у н т о м о с н о в а н и я . Расчет производится по схемам смешанного и глубинного сдвига методами, предусмотренными С Н и П I I - Б . 3 - 6 2 и у к а з а н ­ ными в г л . 7. П р о в е р к а у с т о й ч и в о с т и по швам. Е с л и стенка не монолитна, а состоит из отделенных д р у г от друга горизонтальными ш в а м и частей, то проверка устойчивости по формуле (8.33) д о л ж н а производиться заменяется п р и расчете сосредоточенной силой Е > п р и л о ж е н н о й в центре т я ж е с т и этого элемента (т. е. примерно на р а с с т о я н и и А* от низа стенки) — на глу­ бине t от поверхности грунта; эпюра с левой стороны стенки ограничивается на этой ж е глубине / горизон­ т а л ь н о й абсциссой. Расчетом о п р е д е л я ю т с я м и н и м а л ь н а я глубина t з а б и в к и стенки и расчетная величина М изгибающего момента. Графоаналитический расчет стенки, особенно удоб­ ный п р и неоднородном грунте о с н о в а н и я , в ы п о л н я е т с я в следующей последовательности (рис. 8.14). Строится п е р в о н а ч а л ь н о н е о г р а н и ч е н н а я снизу п р е д е л ь н а я эпюра н а п р я ж е н и й в грунте (рис. 8.14, а) к о т о р а я разбивается по высоте на р я д полосок, заменяемых п р и л о ж е н н ы м и в центре т я ж е с т и к а ж д о й из последних элементарными силами д а в л е н и я грунта (рис. 8.14, б). З а т е м строится силовой (рис. 8.14, в) и веревочный (рис. 8.14, г) много­ у г о л ь н и к и , причем полюс в силовом многоугольнике помещается на одной в е р т и к а л и с началом силы Р; п 0 0 м а к с а) р 6) '///////////•/* /_ ГР и с . 8.13. Схемы работы свободно стоящей гибкой стенки под действием горизонтальной силы по к а ж д о м у ш в у . Кроме того, на уровне к а ж д о г о шва производится п р о в е р к а прочности м а т е р и а л а стенки по ф о р м у л а м (8.34) — (8.37). Отдельные элементы с о о р у ж е н и я , д л я п р о в е р к и прочности и устойчивости к о т о р ы х этого недостаточно, рассчитываются дополнительно по общим методам строи­ тельной механики. в) Расчет т о н к и х (гибких) свободно с т о я щ и х стенок Свободно с т о я щ а я гибкая стенка работает под дей­ ствием г о р и з о н т а л ь н ы х сил к а к к о н с о л ь н а я б а л к а , имею­ щ а я в грунте п о д а т л и в у ю з а д е л к у . В с л у ч а е действия сосредоточенной г о р и з о н т а л ь н о й силы Р (в т/м), стенка поворачивается в грунте в о к р у г некоторой точки D (рис. 8.13, а). В грунте в о з н и к а ю т н а п р я ж е н и я , эпюра которых имеет (при однородном грунте) в и д , и з о б р а ж е н н ы й на рис. 8.13, б. Л е в а я и пра­ в а я ветви этой эпюры д о л ж н ы вписываться в п р я м о л и ­ нейные предельные эпюры с у г л о в ы м коэффициентом Yo (К — *-а). Расчет может быть произведен а н а л и т и ч е с к и м или г р а ф о а н а л и т и ч е с к и м способом. В первом с л у ч а е криво­ л и н е й н у ю часть эпюры заменяют (при однородном грунте) п р я м о л и н е й н о й (рис. 8.13, в). П р и г р а ф о а н а л и т и ч е с к о м способе в в о д я т с я ' ( п о п р е д л о ж е н и ю Блюма [3]) допол­ нительные у п р о щ е н и я эпюры н а п р я ж е н и й в грунте (рис. 8.13, г): э п ю р а отпора с правой стороны стенки п р е д с т а в л я е т с я в виде т р а п е ц и и высотой 2 Д£, к о т о р а я сосредоточенной в этом с л у ч а е з а м ы к а ю щ а я (первый луч) веревочного многоугольника ( ш т р и х - п у н к т и р на р и с . 8.14. г) н а п р а ­ влена т о ж е в е р т и к а л ь н о . П о л о ж е н и е силы Е' (а следо­ вательно, и н и ж н я я г р а н и ц а эпюры отпора слева) опре­ деляется уровнем пересечения веревочного многоуголь­ ника с замыкающей (на глубине t ). Величина силы Е' определяется из силового м н о г о у г о л ь н и к а . Требуемая г л у б и н а з а б и в к и стенки П 0 П t = t + М. 0 (8.38) П о л у в ы с о т а At т р а п е ц и и н а п р я ж е н и й с правой сто­ роны стенки, именуемая п р и р а щ е н и е м глубины з а б и в к и , о п р е д е л я е т с я по формуле 2у<Л (К ~ Л ) а Расчетный изгибающий момент М (тм) опреде­ л я е т с я из полученной на рис. 8.14, г (после проведения з а м ы к а ю щ е й ) м а к с и м а л ь н о й ординаты эпюры моментов по формуле м а к с М где м а к с = ЛУмако ( - °) много­ 8 4 ц — полюсное расстояние в т; #макс — м а к с и м а л ь н а я о р д и н а т а веревочного у г о л ь н и к а в м. 1 В случае отдельно стоящей сваи предельная эпюра напря­ жений в грунте строится по формуле (8.56).