* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

§ 1. Определение __ ~ sin (ф + б) sin ( ф — а ) sin гр sin (90° + 8 + а ) п давления грунта 117 9 Z n * { Z < 5 ) В последней формуле Ф и 6 — имеют п р е ж н и е з н а ч е н и я ; следует иметь в виду, что д л я почти полного у с т р а н е н и я погрешности при определении отпора по с р а в н е н и ю со строгими решениями следует п р и н и м а т ь д а в л е н и я в точке, л е ж а щ е й на глубине у от поверхности грунта, Ру = Yo (У + h) к (8.26) или т Ру = ЯуК; £ П (8-27) n = 2 Y o t f ( # + 2A)A, . (8-28) — угол н а к л о н а стенки (считается п о л о ж и т е л ь н ы м , если з а д н я я , г р а н ь стенки отклонена в сторону от з а с ы п к и ) ; а — угол н а к л о н а поверхности грунта (считается п о л о ж и т е л ь н ы м , если откос н а п р а в л е н вниз); гр = 90° — е + б; п 8 Д л я с л у ч а я , когда стенка в е р т и к а л ь н а (е = 0), тре­ ние отсутствует (6 = 0), а поверхность грунта ограни­ чена откосом, бесконечно п р о с т и р а ю щ и м с я в н и з (а — ф ) , имеем г = 0 и X = сс* ф. (8.24) п 8 nf В с л у ч а е , когда стенка в е р т и к а л ь н а (е = 0), а по­ верхность грунта г о р и з о н т а л ь н а (а = 0), и когда от­ сутствует трение м е ж д у грунтом и стенкой (б — 0), коэффициент отпора к принимает в и д : п ^ n = tg (45 -r--f-), 2 0 (8.25) где ^45° -f- ^ ] — р — у г о л , образуемый плоскостью от­ пора с в е р т и к а л ь ю . Кривые зависимости к = / (ф, б) д л я в е р т и к а л ь н о й стенки (8 = 0) и горизонтальной поверхности грунта (а = 0) приведены на р и с . 8.9, а значения к — по фор­ муле (8.25) в т а б л . 8.1. Определение значений к = f (ф, 6, е) по теории предельного р а в н о в е с и я сыпучей среды производится д л я с л у ч а я горизонтальной поверхности грунта (а = 0) по т а б л . 8.3 [1 и 7 ] . п п п Т а б л и ц а 8.3 Таблица коэффициентов пассивного давления грунта Х по решениям теории предельного равновесия П \ ф° е° -30 —20 - 1 0 0 10 20 30 40 50 60 л° 10 0 5 10 0 10 20 0 15 30 \ 1,53 1,71 1,88 2,76 3,11 4,24 5,28 8,76 11.72 1,53 1,49 1,69 -1,64 1.79 1,74 2,53 3,26 3,79 4,42 7,13 9,31 2,30 2,89 3,32 1.42 1,31 1,18 1,55 1,43 1,28 1,63 '1,50 1,33 2,04 1,77 1,51 2,51 2,16 1,80 2,86 2,42 2,00 3,00 2,39 1,90 4,46 3,50 2,70 5,67 4,35 3,29 1,04 1,10 1,15 1,26 1,46 1,63 1,49 2,01 2,42 0,89 0,93 0,96 1,01 1,16 1,25 0,71 0,74 0,76 0,77 0,87 0,92 0,53 0,55 0,55 0,56 0,61 0,63 20 15 1,15 1,45 1,73 0,85 1,03 1,23 0,60 0,69 0,75 20 25 30 п 35 30 3,65 5,63 7,30 Рис. 8.9. График д л я определения коэффициента к отпора 40 0 20 40 11,27 8,34 6,16 4,60 3,37 2,50 26,70 18,32 13,02 9,11 6,36 4,41 43,23 29,60 20,35 13.96 9,43 6,30 1,86 2,98 4,16 1,35 1,99 2,67 0,95 0,64 1,33 0,81 1,65 0,96 . Вычисление пассивного д а в л е н и я п р и неоднородных г р у н т а х производится по ф о р м у л а м (8.26) — (8.28) с уче­ том зависимостей (8.10), (8.17) и (8.18). г) Учет сцепления По теории д а в л е н и я г р у н т а , наличие сцепления не о к а з ы в а е т в л и я н и я на п о л о ж е н и е плоскости ВС с к о л ь - Е с л и на поверхности грунта имеется равномерно р а с п р е д е л е н н а я н а г р у з к а р (т/м ), то интенсивность 2