* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

606 Раздел VIII. Предварительно напряженные стальные конструкции ω определяется из ра­ — Т а б л и ц а 31.4 Отношение «j в % при μ, равной k 3 0,3 0,5 0,7 ' 4.8 1з,:> Il ,6 F 4 11.1 10 8.7 5 8.9 β 7 6 7.4 6.7 5,6 7 6,3 S,7 5 S . SJS 5 4.3 Площадь сечения затяжки венства *_ R_ a 3 2k F ~ (31.19) τ 3 ( 2 * 1 + 1)— 2A Асимметричный двутавр. В условиях внецентренного сжатия наивыгоднейшей формой сечения балки яв- Предельный возможный изгибающий момент в предh &§ во $<• 70 60 50 <*0 ,0 90 варительно напряженной балке M = R F — . Отношение Ai' 1 этого момента к предельному моменту той ж е балки без предварительного напряжения составляет 7 7 = -—— 3 М. о—2я При А = 0,5 увеличение момента M' равно 50%. Практически предварительное напряжение вдоль балки Должно осуществляться ступенчатым. 2. Балка с затяжкой, расположенной ниже нижней полки, изображена на рис. 31.7,6. При размещении за­ тяжки Иа- расстоянии mh от нейтральной оси балки капряжения в крайних фибрах будут равны P Pmk " 'ft ± о 0 // ; // I 1 ! * i i 3 i [ •'.t - ιr i U Значение m Рис. 31 8. Кривая увеличения в процен­ тах несущей способности предварительно напряженной балки с затяжкой, располо­ женной ниже нижней полки в зависимо­ сти от расстояния затяжки д о оси балки ляется асимметричный двутавр ( р и с 31.9), характеризу­ ющийся величиной асимметрии Л « — , где Ai и Aj — Ai расстояния центра тяжести сечения от крайних волокон. Аналогично равенствам •.(31.6 ) д л я асимметричного дву­ тавра справедливы выражения: ψ * откуда сжатие в нижнем поясе У 2m+ Я 1)—2ft F P 1 3-2/¾ 3(2/и—1)+2А 3 — 2k 3{2m— I ) + 2A кУ? 3(2w-t 1) (31.15) H= F -L JL ± 2 п 2 A 2 растяжение в верхнем попсе Л (31.16) (31.17) Й1= J L η 2 Wi+ W = F 2 2 A 2 I-A (1+Л) QA 1 а F U 1 _1_ При <ι = aR = •2k F 1+А 2 η J + А ι Увеличение несущей способности такой предвари­ тельно напряженной балки определяется выражением R+ s t ι η ι R = 1-|-а З . ( 2 т — 1) + 2А 3{2т + 1) — 2А (31.18) A s = Ah F 2 А Д + Α 2 1+ А - • 2А ι (31.20) На рис. 31.8 приведена кривая увеличения несущей способности в зависимости от изменения m для случая a = I и А=0,5. При W i = с о несущая способность увели­ чивается вдвое. При т—2 увеличение равно 70%. Следуя приведенной выше методике, можно определить наивы­ годнейшую, форму двутавра при различных т. В табл.. 31.5 приведены значения А наивыгоднейших форм балок для ряда частных значений т. Таблица 31:5 F *~ t K ( 2 .1 + Л [l+A Wi = F ~ 2 η k Значения А наивыгоднейших форм предварительно напряженных балок с затяжкой, расположенной ниже нижнего пояса r ^ = 7 7 2 Π Τ Α ^ ~ *(Η-Λ) j [ι + z c ( 6/1 m k '!г 1 0)591 2 0.649 3' 4 0,521 щ 0.5 0,658 0.535 - 0.526 где Z — площадь сечения двутавра; I — площадь сечеF А „ ния стенки; A = — ; η = ~ ; F - площадь сечеF α ния верхней полки; F — площадь сечения ниж­ ней полки. b H