* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

Гл. 20. Общая , —1 расчетная часть 445 1 — и и из эпюры изменения температуры с крайними орди­ натами, равными (20.62) ί = • ^макс ^мин кр 1ф ьр (20.64) •где в к р β κρ Γ = 1·^ κρ σ — критическое стом осевом по формуле —критическое стом изгибе ментально); а=] — 'макс ; напряжение при чи­ сжатии, определяемое (20.49); напряжение при чи­ (получено экспери­ У свободных колец и осесимметричных оболочек от температуры it возникают только деформации и не возникает напряжений, а от температуры t возникают только напряжения и не возникает деформаций, при этом в последнем случае форма эпюры напряжений аналогична форме эпюры t. "мин— наименьшее по сжатию (фибровое) натряжелие; м а к с — наибольшее по сжатию (фибровое) напряжение с краевое краевое Крайние значения критических напряжений по формуле (20.62) (структура формулы предложена д-ром техн. наук Б. М. Б р о у д е ) : I случай — при равно­ u Внутренняя накс сторона] t MHH мерном сжатии "макс. = 4-1; α =0; σ κ ρ = σ ^ , I I слу­ = чай — при чистом -= ной изгибе — ^ — = — 1 ; « = 2; о "макс к р Рнс. 20,12. Эпюры изменения температуры а — по произвольному закону; б — по линейному закону = 1,4 .σ£ρ , ΠΙ случай — при сжатии по треуголь­ эпюре -SSL = 0;а=1;с =1,17; ^ « 1 . 2 кр σ « кр к р Д л я I н I I случаев эта формула дает достаточно точные значения критических напряжений, хорошо подтвердившиеся при опытных исследованиях. Д л я I I I крайнего случая (сжатие при треугольной эпюре распределения сжимающих напряжений), а так­ ж е для различных промежуточных случаев и значений эпюр продольных осевых напряжений значения крити­ ческих напряжений, полученные по формуле (20.62), следует рассматривать как приближенные, нуждающи­ еся в экспериментальной проверке, Устойчивость конических оболочек под равномер­ ным радиальным наружным давлением. Конические оболочки часто рассчитывают по формулам для ци­ линдрических оболочек с 'радиусом условного цилиндра, равным наибольшему радиусу кривизны поверхности конуса. Теория и прикладные методы расчета устойчи­ вости конических оболочек приведены, например, л кни­ ге [97]. Однако ,для использования в проектах методики, приведенной в этой книге, необходимо «меть данные экспериментальной проверки. 3. Т Е М П Е Р А Т У Р Н Ы Е В О З Д Е Й С Т В И Я НА О Б О Л О Ч К И И КОЛЬЦА 2. Относительное воздействии в= Δ / — полное —4 удлинение при температурном Ц * ! = №&ί, I — длина . (28.65) элемента; расширения г д е удлинение; * α=0,12·10 —коэффициент линейного стали; U — приращение температуры. 3. Напряжения при температурном при линейном напряженном состоянии а = ε E = ± OiktE состоянии αΔ iE O = 1 воздействии (20.66) и при плоском напряженном O : 2 (29.67) (ΐ-μ·) Условные обозначения и зависимости; Все приве­ денные ниже результаты относятся к случаю сохране­ ния «постоянного модуля упругости E и закона Гука. На рис. 20.12 показаны расчетные эпюры изменения температуры по толщине оболочки h или по ширине кольца Ь. Знаки приняты применительно к положитель­ ному изменению температуры (нагреву). 1. Расчетная эпюра изменения температуры состо­ ит из эпюры средней температуры ;Ύ 'ми При'расчете свободных колец и оболочек по эпю­ ре, приведенной на рис. 20.12, в формулу (20.65) вме­ сто Ar следует поставить г г по формуле (20.63), а в формулу (20.66) или (20.67) вместо ординаты э п ю ры i по формуле (20.64). Повышению температуры при отсутствии связей соответствует удлинение, а при наличии связей — сжа­ тие и наоборот. Схематически эта закономерность мо­ жет быть записана выражением : + At * + àl • — β ; — Д* Δ I (20.68) (20.63) Прикладные методы решения задач о температур­ ных воздействиях на кольца и оболочки. При пересече­ нии оболочек и колец с различными температурными