* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

Раздел IV. Стальные листовые конструкции Коэффициент .условия работы. В табл. 19.12 при­ водятся 'значения коэффициента условий работы пг. Табл иц а 19.12 Расчет цилиндрической оболочки с жесткими опор­ ными кольцами, частично наполненной жидкостью (конденсатом). Продольное напряжение ι в сечении на •расстоянии ζ от опоры трубы определяется по формуле ζ Коэффициент условия работы m k Элементы Оболочки газопроводов: а) для расчета иа прочность при учете кон­ центрации местных напряжений б) то ж е , без учета концентрации местных напряжений в) для расчета на устойчивость . -, Колонны и опоры Прочие злементы конструкций . Значения m ге=2, где 1.25 0,85 0,66 0.9 По действую¬ щим нормам проектирования стальных кон струкций «Tg — н а п р я ж е н и е как в однопролетной балке Р и с 19.18. Схема к расчету газопровода как однопролетной балки кольцевого сечения с жесткими опорными кольцами Допустимый прогиб. Допустимый прогиб газопро­ вода определяется исходя из того, чтобы при заданном уклоне трубы расчетный прогиб в середине пролета (определяемый при сочетании нагрузок О) обеспечил « е уклон не менее 0,0015, необходимый для стока кон­ денсата. Коэффициенты трения (k) для расчета опор. Этот коэффициент принимается равным: для трения сколь­ жения стали по стали при определений максимально возможной силы 0,3; то ж е , при определении минималь­ но возможной силы 0,15; для трения качения при Кат­ ковых опорах 0,03. Д л я точки, положение которой определяется уг­ лом 3 в сечении г, напряжение β может быть определе­ но по формуле _ Mj_ QZ [I — г) cos 3 (1Э.4) где q—нагрузка на. 1 пог. м балки; остальные обозна­ чения показаны на рис. 19.18. (Начало координат при­ нято н а левой опоре.) Добавочные напряжения, возникающие в оболочке трубы в результате искажения первоначального контура сечения,'могут быть определены по формуле Б. У К А З А Н И Я ПО РАСЧЕТУ Общие данные. Толщина листовой стали в оболоч­ ках газопроводов принимается по расчету, без добавки на коррозию, за исключением случаев, когда транспор­ тируемый газ содержит агрессивные^добавки (коррозия внутренней поверхности) или когда' трасса газопрово­ д а проходит вблизи источника выделения агрессивных газов, против воздействия которых обычно применяемые способы защиты оказываются не эффективными (кор­ р о з и я наружной поверхности). Расчет газопроводов на устойчивость производится согласно данным главы 20. Расчет газопроводов на вер­ тикальные нагрузки ввиду возможного увеличения изги­ бающих моментов вследствие неравномерной осадки •опор производится по схеме однопролетной балки с •пролетом, равным расстоянию м е ж д у опорами; несущая способность такой балки определяется с учетом дефор­ мации оболочки, укрепленной жесткими кольцами, .по методике*, изложенной ниже.. Приняты условные обозначения: σ - ^ н а п р я ж е н и я , возникающие в конструкции; σ — предел текучести стали при температуре 1=20°; P — сосредоточенная расчетная нагрузка; q— раопределекная-расчетная на­ грузка; / — радиус окружности оболочки по срединной поверхности; г —радиус кольца; 8 — т о л щ и н а обо­ лочки: F — площадь кольца; R — расчетное сопротив­ ление материала; μ — коэффициент Пуассона; m — ко­ эффициент условия работы. τ к K Л* ( я — 1)*8 /4 π* + 8 2 X 12г» п=2 п=2 τ.Ζ — — X sin cosη β , (19.5) где л = 2 , 3,4,. ., k. Величина ω„, входящая в формулу ся в .свою очередь тачже функцией SJ-P ( я - j - I ) a 2(л+1) sin ( л — 1 ) α 2 (л-1) (19.5), являет­ sinreacosa (19.6) Задаваясь последовательно значениями л, вычисля­ ют функции ω Произведя вычисления столько раз, сколько членов ряда оставлено в разложении (см. ни­ ж е ) , получим значения .8=0 . σ η^2· u n=3' я=4 л. H=O 3=0 где вычисляется п,о формуле П <*> к Jt*+'' TcZ л* (л — 12ή 2 1)44* •sin γ (19.7) * Р а з р а б о т а н а канд, техн. н а у к Η . Н . Лернтьевым.