* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

Гл. .19. Газопроводы Таблица металлургических 19.10 заводов 407 Предельно возможное заполнение горизонтальных газопроводов чистого газа конденсатом Условный проход d в Коидеи Сйтё'в Kijnoe. м мм • трубы 7,8 12 17 Заполне­ Высота ния заполнения сечения сечения h о мм трубы »% 100 100 100 100 10О 100 100 Эскиз расчетного условного заполне­ ния сечения трубы конденсатом 100 125 ISO 200 250 300 350 400 500 600 700 800 900 1 ОО О 1 100 1 200 1 300 1 400 1 500 30 50 70 100 130 200 Заполняется на высоту, равную диа­ метру газо­ провода loo 100 500 500 500 500 500 500 500 500 500 510 520 530 540 560 580 590 600 SOO 610 610 620 650 88 78 65 56 50 44 40 36 33 30 29 27 26 24 22 20 19 1Θ 17 16 250 300 330 360 390 420 450 4Й0 510 540 580 620 660 740 820 900 940 9S0 1 060 1 140 1 220 I 340 1 600 1 700 1 800 2 000 2 200 2 400 2 500 2 600 2 800 3 000 3 20О 3 500 IS 14 П р и м е ч а н и я (к табл. 19.9 и 19.10). 1. Для наклонных (более 10") участков газопровода, а также местных приподнятых участков (откуда обеспечено стекапие конденсата) указанные в табл. 10.9 нагрузки принимоются в половинном размере. 2. Для местных пониженных участков тех ж е газопроводов, куда может стекать конденсат из соседних участков, при сочета­ нии нагрузок O надлежит учитывать повышенные нагрузки: в газопроводах диаметром до 800 мм — исходя из полного заполне­ ния сечения конденсатом; в газопроводах диаметром 1500 мм — исходя из заполнения 65% площади сечения; в газопроводах диа­ метром 250Û мм —исходя из заполнения 40% · площади сечения; в газопроводах диаметром 3500 мм — исходя из заполнения 25% площади сечения; для промежуточных значений диаметров-про­ цент заполнения определяется интерполяцией. c стоянии между ними в свету менее среднего диаметра газопроводов, следует принимать площадь ветровой нагрузки равной длине газопровода, умноженной на полную высоту (без выче­ тов расстояний м е ж д у газо­ проводами) пакета труб, а аэродинамический коэффи­ циент равным 1. У одиночных трубопро­ водов, наклоненных к го­ ризонту под углом от 0 д о 20°, силовое воздействие в вертикальном направлении от срыва вихрей (при на­ Ншпрадлеще правлении ветра поперек tempo трассы) учитывается тем, ΐτο в вертикальной плоско­ сти к трубопроводу прикла­ дывается нагрузка, равная 20% от нормального ветро­ вого давления в горизон­ тальном направлении. При расчете отдельных сооружении, имеющих срав­ нительно с высотой малые Рис 19.17 Схема нагру­ поперечные размеры и не зок защищенных от ветра, на­ а — наружного обледенения грузка которого имеет ре­ вентиляционного воздухопро­ шающее' значение (отдель­ вода; б — распределения ветрового д а в л е н и я д л я ци­ ные свечи и т . . д . ) , величина линдрических сосудов; в — скоростного напора ветра ветрового- д а в л е н и я н а ци­ должна быть увеличена ум­ линдр, расположенный под ножением на динамический углом к горизонту коэффициент, равный 1,3 (в случае обоснования д о ­ пускается изменение этого коэффициента). Кроме вертикальных нагрузок от собственного ве­ са, веса изоляции, заполнения и т. д., на основной не­ сущий газопровод передаются продольные усилия, возникающие в результате температурных деформаций сопутствующих трубопроводов. Эти усилия определя­ ются с у.четом податливости гнутых П-образных ком­ пенсаторов сопутствующих трубопроводов и располо­ жения их опор. Коэффициент перегрузки. В табл. 19.11 приводят­ ся значения коэффициента перегрузки п. Таблица 19.11 служивающая площадка со сплошным настилом, пре­ дотвращающие образование снегового покрова. Нормативная температура металла трубопроводов принимается: 1) для газопроводов охлажденного чистого и получистого газа — в зависимости от климатических условий и режима эксплуатации, но не менее 60°; 2) для газопроводов грязного газа и воздухопроводов горячего и холодного дутья — приведена в главе 15. Ветровая нагрузка принимается согласно «Строи­ тельным нормам и правилам» со следующими уточне­ ниями: распределение давления д л я цилиндрических сооружений принимать по схеме, изображенной на рис. 19.17,6"; общая ветровая нагрузка на цилиндр диаметром d равна 0,7 Qd кг/м, где Q — с к о р о с т н о й на­ пор ветра в кг/м , принимаемый по СНиП; для цилин­ дрических сооружений, расположенных под углом к го­ ризонту, интенсивность скоростного напора ветра вы­ числяется- по формуле ρ=0,7 Q i s i n α кг/м (рис. 19.17, Θ ) . Д л я определения ветровой нагрузки на два и более расположенных друг над другом газопровода, при расг Коэффициент перегрузки л Вид нагрузки Постоянные нагрузки {кроме веса теплоизоляци­ онных плит и засыпок) . Постоянные нагрузки от веса теплоизоляционных плит и засыпок . . . : Собственный вес сыпучих материалов (в том чис­ ле и пыли на покрытиях) . . . . . . • Внутреннее давление газа (включая вакуум) . Нагрузки от веса оборудования и полезные на­ грузки па площадках . Ветровые нагрузки . Нагрузки от снега . . . , Нагрузки в трубах от отложений пыли и конден­ сата Значение η 1.1 1.2 1.2 1,1 1,2 1.2 1.4 1.1 1,2 Воздействие температурного расширения метал­ локонструкций . . . . П р и м е ч а н и е . При расчете анкеров и других элементов, где постоянная нагрузка уменьшает силовое воздействие, при­ нимается η=ι0,9.