* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

104 Усилители напряжения [гл. · = 2000(20 + 1) 25 000 0 0 0 + K 3 Аналогично, если не з а б л о к и р о в а н о ем­ костью только сопротивление в цепи экрани­ рующей сети, то множитель KiK на р и с . 3-29 равен KJK [см. (3-52)], а величину d следует определять по в ы р а ж е н и ю (3-58): r 1 9 к Л / к Κ / ν ι + κ τ 1 0 (3-58) ^a общ c Если емкостью не заблокированы оба сопротивления — к а к в цепи катода, т а к и в цепи э к р а н и р у ю щ е й сетки, то для определения коэффициента увеличения верхней граничной частоты полосы пропускания п р и блокировке 2. Определяют значение f/f , при котором получается снижение коэффициента усиления на 3 дб (рис. 3-27). Интерполяцией кривых для значений K J K - , равных 2 и 3, определяют, что f/f равно 1,7. 3. Определяют f . Из в ы р а ж е н и я (3-54) получают: K K H - = 7,96 2 -3,14 - 2 000 - 10 - Ю " в8 гц и по формуле (3-53) — - " ^ 1 f = 1,7 H 7,96 = 13,53 гц. Г s» -J \ ^ \ \ \ П р и м е ч а н и е . Для определения результирующих частотных характеристик усилителя в области нижних частот необходимо учесть также спадание амплитудночастотной характеристики и фазовый сдвиг, вызываемые влиянием между каскадной связи, как указано в § 3-5в, d-ба и 3-76. if / Рис. 3-29. А м п л и т у д н о - ч а с т о т н ы е х а р а к т е р и с т и к и у с и ­ л и т е л я в о б л а с т и в е р х н и х частот, о п р е д е л я е м ы е в л и я ­ нием схемы к о р р е к ц и и в цепи к а т о д а и л и а ц е п и э к р а н и ­ р у ю щ е й сетки. Пример 3-11 Усилитель на пентоде с R = 2 000 ом и с незаблокированным емкостью сопротивле­ нием R = 240 ом имеет 5 = 5 200 мкмо. При отсутствии коррекции ширина полосы пропускания коррекции равна 4 Мгц; опре­ делить величину С , позволяющую макси­ мально расширить полосу пропускания без перекомпенсации. Н а верхней граничной частоте реактивное сопротивление емкости С б щ . шунтирующей анодную н а г р у з к у , равно R поэтому A K к 0 A I С о б щ эти χ соп р оти в л е н и й кон де не атор а ми соответ¬ ствующей емкости можно т а к ж е пользоваться кривыми р и с . 3-29. В этом случае множитель KIK равен K J K + K J K . Требуемая кор­ рекция обеспечится, когда будут удовлетворены равенства (3-57) и (3-59) или (3-58) и (3-60): 1 K 9 1 2*f R u е t 2 3,14 - 4 - 10 - 2 - 10 s = 19,9 пф. (3-59) (3-60) K 9 Д л я максимального расширения полосы пропускания без перекомпенсации d = 1, по­ этому 1 = R-gÇ* . ^a a u * C k общ 1 2 Кривые рис. 3-29 п р е д с т а в л я ю т собой амплитудно-частотные характеристики усили­ теля в области верхних частот для четырех раз­ личных значений d. Оптимальное значение d обычно берут равным единице, т а к к а к в этом случае ширина полосы п р о п у с к а н и я увеличи­ вается в KjK раз без перекомпенсации. Если допустима незначительная перекомпенсация, то величину d берут равной 1,25; при этом ширина полосы пропускания увеличится в 1,12 KIK' р а з , как п о к а з а н о на рис. 3-29. При rf>-],25 получается значительная пере­ компенсация. П р и м е р 3-10 Определить нижнюю граничную частоту f у с и л и т е л я , имеющего следующие данные: t n _ 2 - IO • 19,9 - Ю g^g . — lob Пф. По формуле (3-56) определяется коэффи­ циент расширения полосы п р о п у с к а н и я : K JK K K ^ l + SR K = 2,25. Ширина полосы пропускания при примене­ нии схемы коррекции будет равна 2,25- 4^9 Мгц. 3-11. СХЕМЫ КОРРЕКЦИИ ЧАСТОТАХ НА ВЕРХНИХ R I μ = 20; = 10 000 ом\ R R' = 2 000 OJK; = 25 000 ом; C = 10 мкф. K A K 1. чение Из в ы р а ж е н и я (3-55) определяют зна­ KjKi: В этом параграфе рассматриваются не­ сколько типов схем коррекции, а т а к ж е их амплитудно-частотные и фазо-частотные х а р а к ­ теристики. Рассмотрение схем ведется с уче­ том того, что внутреннее сопротивление лампы R значительно больше полного сопротивле­ ния анодной н а г р у з к и . Фазо-частотные х а р а к ­ теристики некоторых корректирующих схем нормированы т а к , что они наглядно п о к а з ы ­ вают степень фазо-частотных искажений ( р и с . I