* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

О Б Щ И Е СВОЙСТВА ЧУГУНА 205 факторов Самарина не оказывает существенного влияния. При укрупненных расчетах м о ж н о п р и ­ нять циклическую вязкость равной 20 ± 5 % для чугуна с а ., = 20 ± ± 5 кГ/мм* при определении ее методом крутящей н а г р у з к и , составляющей 3 5 % от о . Циклическая вязкость снижается при температурах 250—350° С . Связь между механически­ ми свойствами, размерами отливки и технологией полу­ чения чугуна приведена на фиг. 4 [ 9 ] . в вр Количественно часть этих учитывается ф о р м у л о й А . М. и Ю . А . Нехендзи [ 2 ] с(Т -Т ) ж 0 + 0,2g TM — ^ф О 12$ 25 37,5 50 62$ 75 87f 0U феррита Ш М<$ % tö%5 &fiJS $Ё tlß %перлита ав д7 as алw аз ол gi %с $ с где А — коэффициент, з а в и с я щ и й от неучтенных свойств металла и ф о р м ы ; Т— температура заливаемого металла; T — температура нулевой жидкотекучести; T —некоторая с р е д н я я темпе­ р а т у р а металла в интервале Т — T (где T —температура о к р у ж а ю щ е г о воз­ д у х а ) ; Тф— средняя температура ф о р м ы . П о H- Г. Г и р ш о в и ч у коэффициент ж 0 M ж 0 0 А = A • — l где A 1 — коэффициент 175 WQ80 60 40 Тмм $6 ав W Ц 7.4 7,6 Ifi 2,0 2,2 2,4 2fi 2fi 3,0 3,2 3,4 3fi %Si Фиг. 5. Механические свойства чугуна в зависимости от толщины стенок отливки и от химиче­ ского состава [9]: А—белый чугун для отжига на ковкни; Б—половинчатый чугун (чугун для мо­ дификации); В — перлитный чугун; Г—ферритно-перлитный чугун. Характеристика технологии приведена в табл. б. Связь между п р о ч н о с т ь ю , с т р у к т у р о й , толщиной стёкок и химическим соста­ вом приведена на фиг. 5 [9а]. Технологические свойства Ж и д к о т е к у ч е с т ь зависит от свойств металла и ф о р м ы . О н а может быть определена разными методами. В частности и чаще всего жидкотекучесть [ 1 3 ] , определяемая длиной за­ полненной п р о б ы , увеличивается при уменьшении вязкости,, увеличении пе­ регрева (при этом большое влияние на жидкотекучесть оказывает перегрев вы­ ше температуры начала затвердевания), уменьшении интервала затвердевания (наибольшая жндкотеку честь наблю­ дается при ,эвтектическом составе) и зависит от скрытой теплоты плавления и теплоемкости с , отнесенных к еди­ нице объема. т п р о п о р ц и о н а л ь н о с т и ; R — приведенная толщина отливки нлн пробы; а—коэф­ фициент теплоотдачи. П р и недостаточной изученности влия­ ния разных элементов на жидкотекучесть м о ж н о для приближенной оценки ограничиться учетом влияния углерода, кремния и ф о с ф о р а , п р и н я в , что: I ) при равном перегреве жидкотекучесть уве­ личивается приблизительно пропор­ ционально сумме С + 0,3 (Si + Р) до тех. п о р , пока эта сумма не превысит 4 , 3 % , прн этом под символами C Si и P понимается процентное с о д е р ж а н и е соот­ ветствующих элементов в сплаве; 2) при равной эвтёктичности жидкотекучесть повышается с увеличением перегрева вы­ ше температуры начала затвердевания. У с а д к а выражается формулой (в V ) у = A l L - L c 100. 1 1 0 - 0 где L . . — размер отливки. модели; L 0 — размер