* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА ОТЛИВОК СЕРОГО ЧУГУНА 703 К снижению общей твердости отливок серого чугуна путем отжига прибегают в исключительных случаях для испра­ вления ошибок в технологическом про­ цессе производства, так как путем пра­ вильного подбора шихтовых материалов, выбора состава металла, режима его плавки, модифицирования и заливки можно получить требуемую структуру в каждой отливке. Снижение твердости достигается в результате разложения эвтектоидного цементита — перлита при нагреве отливок до температуры не­ сколько ниже критической и выдержке 1—5 час. Ввиду сложности контроля и регулирования температуры отливок бо­ лее распространен режим отжига с на­ гревом несколько выше критической точ­ ки и минимальной выдержкой для вы­ равнивания температуры по сечению и последующим медленным охлаждением до температуры ниже критической, со скоростью 2—3° С в минуту. Такой же режим отжига применяется и для сни­ жения местной твердости в отбеленных частях отливок, но с увеличением вы­ держки до полного распада цементита. Отжиг массивных отливок проводится при температуре 850—950° С с выдерж­ кой от 0,5 до 5 час. Прогрессивными методами отжига являются изотермическая обработка в хлорбариевых соляных ваннах, на­ гретых до 1100—1150° С, и нагрев т. в. ч. _ Д л я распада цементита в такой соляной" ванне требуется не более 1—5 мин., а при нагреве т. в. ч. 3—5 сек. Критическая температура в C для отжигаемого чугуна определяется экспериментально или по следующей эмпирической формуле: 0 Практически повышение твердости и прочности в отливках серого чугуна достигается процессами нормализации, закалки и улучшения. Процесс нормализации состоит в на­ греве отливки выше Ac, до 870—920° С, выдержке 1 —3 часа с последую­ щим охлаждением на .воздухе, а для массивных отливок — в струе воздуха. При этом ферритно-графитная струк­ тура чугуна переходит в перлитную, а ферритно-перлитно-графнтная — в сорбитно-графитную с повышением твердо­ сти от #£=120-=-140 до # я = 2 0 0 ч - 2 5 0 . При нормализации перлитного чугуна выдержка сокращается до 0,2—1 часа, достигается рост дисперсности перлита и повышение прочности на 15—20%. Образование значительных внутрен­ них напряжений при охлаждении слож­ ных отливок в процессе нормализации предупреждается замедлением охлажде­ ния в интервале температур 600—750 С или последующим дополнительным от­ жигом. Процесс закалки состоит в нагреве отливки выше критической температуры до 850—900° С и выдержке, как при нормализации, но с охлаждением в воде или масле. Закалка серого чугуна при­ водит к резкому понижению прочности в связи с появлением значительных внутренних напряжений. В зависимости от температуры отпу­ ска закаленной отливки достигается разная степень восстановления прочно­ сти. Изменение твердости серого чугуна е Ac = 730 + 28 (%Si) — 25 (% Mn). 500 600 700 800 900 WOO C 0 Режимы термообработки для повы­ шения твердости и прочности отливок серого чугуна зависят от поставленных требований. Существенно различны ре­ жимы для конечной твердости в преде­ лах твердости перлита (Hß = 200 -г- 220) и для значительного ее превышения (МБ = 300 •+• 500). В первом случае увеличение прочности и твердости до­ стигается ростом концентрации углерода в аустените, а во втором — образова­ нием метастабильных структур — сор­ бита, троостита, мартенсита, цементита и смешанных структур. Сочетание этих режимов обеспечивает возможность тер­ мообработки отливок серого чугуна поч­ ти независимо от начальной структуры. Ф и г . ' 18. Влияние темпера­ туры з а к а л к н на твердость серого чугуна: а — интервал перлнтно-аустеннтного пре­ вращения. в зависимости от температуры закалки показано на фиг. 18; изменение механи­ ческих свойств в зависимости от темпе­ ратуры отпуска после закалки — на фиг. 19. Изотермическая закалка серого чугу­ на позволяет повысить прочность, соп роти вл я ем ость износу и твердость при сохранении хорошей обрабатывае­ мости отливки. Нагрев производится