* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ПРЯМЫЕ ВАЛЫ И ОСИ в) материал — сталь 40ХН, улучшение до Hg > 270; по табл. 1 находим (в данном случае 7 1 - / ? = » 2180+1200-2460 = 3920 кГ\ f l R I=-P X a ui X ( a +• в) + L 1 = 7 8 2 0 ( 4 9 + I D + 1530-11 = = 144 000 кГсм\ М$ = I / " ^ j ) ' + ( ^ ) 1 = = 486 000 кГли; ^ = P m lf R 1 a = 486 000 : 82,5 => 6900 * Г ; = У 29 SOO ± 133 OUO = 136 000 кГсм; -г- Q - Яд=7820+1530-5900 =3450 кГ\ Ia=IZ r (^4(/^ = R b /2460^ + 5900" = = / 4 3 100" + 38 000" = 57 500 кГсм. Эпюру ЭЗ ограничиваем прямыми линиями — см. [7]. Эпюра Э4: между сечениями 2 н с крутящий момент M = J f = 111 000 кГсм. 8. Изгибающие моменты в граничных сечениях /, 5, 4 и 5 ступеней вала находим графически по эпюре ЭЗ: M = 35 200 кГсм; M = 128 000 кГсм, M = 69 700 кГсм; M = 27 900 к Гсм. Сечения J 4 и с имеют одинаковые с сечением 2 диаметры, но меньше нагружены, поэтому сечения J, 4 и с исключаем из расчета. Сечения InS имеют оди­ наковые диаметры, причем изгибающий момент в сечении / больше, чем в сеченни 5; поэтому сечение S исключаем из расчета. Оставляем для расчета два опасных сечення, одно из которых I имеет меньший диаметр и меньше нагружено, чем другое 2. 9. Находим момент сопротивления сечення / : W = 71,6 см* (си. т. 3, гл. II); по табл. 3 для сечения 2 находим W » 88,7 см*; Wj = = 186,9 см*. Номинальные напряжения изгиба , M 35 200 и кручения в сечениях / и 2: о, = —— V/, 71,6 M 136 000 • 490 кПсм*; г, =»0; в, W ~ 88,7 = 1530 кГ\см* (взят момент справа от сечення ввиду сочетания изгиба с кручением, так как кру­ тящий момент условно приложен в сечении 2 как сосредоточенная нагрузка); H w f l u 6 к р 1 3 A e 1 t x ji П 1 I = 6400 кГ; = /3920" + 3450» = в 6400 + 5200 = 11 600 кГ\ речных сил = / К)'+I**)" = 5200 «Л; (2*)'"¾+** 888 сумма внешних попе­ = /7820«+2180" + /4200» +1530* = = 8150 + 4450 = 12 600 кГ\ для расчета принимаем большее значение = 12 600 * Л 5. V Г ~ min 2/ ( Л + 8Л1. 7500-9,0»; :(2-82,5(1820 + 12 600) + 8-111 000] = 1,7 > 1,6 °= ( M f f l l n < - - 3. гл. X I V ) ; - ^ X с м т 7500 = 4200 1,8; наиб, кр б о л е е сильный концентратор ~М наиб.дл напряжения — шпоночная канавка; по табл. H = 1 ; н а н 1 M i значениям — — = 1,8, ^ - *Р i онке -l наиб.дл отвечает значение v = 11,5; так как в данном слу­ чае Vy. = 1,7 < у, то следует провести расчет на статическую прочность. 6. Дополнительные исходные данные: а) одно сочетание нагрузок; б) размеры вала — по фиг. .24; в) т - = 4500 кПсм (СМ. табл. 1). 7. Эпюра Э1 (фиг. 24): изгибающий момент в вертикальной плоскости слева от сечения 2 н Ш П ff М 1 w f l a М. T 1 — W Р* 111 000 186,9 • 595 кПсм* \ сопоставление номинальных напряжений (о, < о%; t l < *Ч) указывает на возможность исключить из расчета сечение / и определять запас прочности только для сечения 2. 10. Коэффициенты запаса прочности для сече9 0 2* ' a ( " a~ e) ' - 49-11) = = 55 300 кГсм; то же справа М™= *?~ ш^ = 55 3U0—1820-14,2 = 29 500 кГсм; изгибающий иоыент в вертикальной плоскости в сечелин с: ж!л А г ш М я R L L L e 2 4 6 0 ( 8 2 5 ния 2: " / - о 4500 7,6. Запас прочности л по статической 595 несущей способности (в данном случае по пределу текучести) Г х г T о, = 7500 _ 4.9; 1530 А Л я л _ Х ~ ^ — Т 4,9-7,6 V4,9"-r-7J? . • 4,1. ш M =- R L c b 8 t — 3920-11 = 43 100 кГсм. 768 10 Том 4