* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

322 РАСЧЕТЫ НА СТАТИЧЕСКУЮ УСТОЙЧИВОСТЬ По табл. 12 для стали Ст. 3 при X = 160 9 = 0,29 и при X = 170 9 = 0,26. Интерполируя, имеем, что при гибкости X = 163 коэффициент понижения V = 0,29- ]f Z\w 0 (0,29-0,26) = 0,281, напряжение для т. е. меньше допускаемого напряжения на 5°/о. Это расхождение приемлемо, и стойка может быть выполнена из двутавра M 45 а. 4. Определение запаса устойчивости. Гибкость стойки X = 138 > 105. Критическая сила 9,87.2,Ь10".855 = 111 т 400" и, следовательно, допускаемое стойки из двутавра № 30с Iol = 0,281 • 1400 = 393 кПсм*. 'уст Фактическое напряжение P 50 000 73,4 681 > 393 KftcM*, кр и запас устойчивости п г -таг = - 2 22 т. е. необходим перерасчет. 2. В основу перерасчета кладем значение коэффициента понижения: 9 = -1- [0,5 + 0,281] = 0 , 3 9 1 , следующее и, следовательно, \о]^ = 547 кГ(см* и Z = 91,4 слО. ст r По ОСТ 10016-39 берем двутавр M 40Ь с F = 94,1 CM и / = 2 , 7 1 CM тогда гибкость стойки 1 t Пример 3. Расчет на устойчивость паровозного спарника. Паровозный спарник прямоугольного сечения (Л = 8 CM 6 = 3,8 см) расположен боль­ шей стороной сечения вертикально и сжимается осевой силой P — 20 т . Длина между центрами колес (длина спарника) / = 2,5 м. Материал спар­ ника — сталь Ст. 5. Р е ш е н и е . Крепление спарника таково, что при изгибе в вертикальной плоскости (плоскость движения) его концы можно рассматривать опер­ тыми шарнирно, а при изгибе в горизонтальной плоскости — защемленными. Главные центральные моменты инерции попе­ речного сечения спарника t ^ Интерполируя по табл. 12, находим, что для гибкости X = 148 коэффициент понижения < = 0,36 р (gg,^ (0,36-0,32) = 0.328, напряжение для = ^ = 1 6 2 ^ ; у у = - ^ = 36,6лк« и соответствующие радиусы инерции / = - ^ х = 2,31 см; Л У = = 1,10см. Yn Y\2 плоскости (ц. = 1) 1 0 8 и. следовательно, допускаемое стойки из двутавра M 4L0b 0 Гибкости спарника: при изгибе в вертикальной х I L , . * = 0,328-1400 = 459 кГ/см*. -г Фактическое напряжение -17 yl - ТзТ - ' при изгибе в горизонтальной плоскости (у. = 0,5) 0,5-250 - т. е. необходим вторичный перерасчет: 3. Берем коэффициент понижения 9 = - L [0,391 + 0,3281 = 0,360, и, следовательно, [ol _ = 504 к ГIcM ' 'уст i I y 1,10 - ш ' 1 и F = 99,4 см*. * Обе гибкости превышают значение X = 100 (см. табл. 11), и, следовательно, определение крити­ ческих сил производится по формуле Эйлера. Критические значения нагрузки: потеря устойчивости в вертикальной плоскости P - * * ^ ' " l l ^ E J По ОСТ 10016-39 берем двутавр № 45а с F = 102 CM н i y = 2 3 9 см. Гибкость стойки 917.2,1.10^162 Ü^25Ö)i , 5 3 3 0 0 0 9 0 0 Л Г .. - Л потеря устойчивости в горизонтальной плоскости % *y Ej интерполируя по табл. 12, имеем ф Ы) 3 9,87-2,1.10*.36,6 = 48 400 кГ. (0,5-250)3 = 0,40 - 138-130 140-130 (0,40-0,36) = 0,368 и допускаемое напряжение [о] = 0,368-1400 = 515 кПсм*. Сравнение найденных критических сил показы­ вает, что более опасной (Py < P ) является по­ теря устойчивости спарника в горизонтальной пло­ скости. Соответствующее критическое напряжение jc Фактическое напряжение 50 000 102 = 490 KflCM i t как и следовало ожидать ( * у > 100), меньше пре* дела пропорциональности для стали Ст. 5.