* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
436 ОБЩАЯ ЧАСТЬ Х а р а к т е р изменения силы трения от скорости при о б и л ь н о й смазке показан на фиг. 3 2 . Ф о р м у л а д л я определения / по из л меренной величине относительной вяз кости E в градусах Э н г л е р а |х= Ю - 6 т (о,737£-^^р) кГсек\м\ где 7 — удельный вес жидкости в и кГ / л . ЖиД костное трение обеспечивается, если несущая способность масляного с л о я будет равна нормальной Полужидкостное с и л е при задан трение ной скорости относительного движения и при т о л щ и н е масля трение ного с л о я , пре вышающей с у м Фиг. 32. Изменение силы му высот не !рении в зависимости от ровностей на скорости скольжения при п о в е р х ностях обильной смазке. трения. При не б о л ь ш о й шероховатости (с наибольшей высотой неровностей до 0,1 т о л щ и н ы ма с л я н о г о с л о я ) получаем надежное жид костное трение с характером движе ния жидкости в зазоре, б л и з к и м к ла минарному. В таких с л у ч а я х резуль таты подсчетов F по приведенной ф о р м у л е получаются б л и з к и м и к действитель ности. При б о л е е шероховатых поверх ностях трения и б о л ь ш о й скорости от носительного движения поверхностей движение жидкости в зазоре стано вится т у р б у л е н т н ы м , и потери на тре ние с и л ь н о возрастают. Получающийся вследствие этого нагрев масла в зазоре и снижение его вязкости создают опас ность разрыва м а с л я н о г о слоя и нару шения жидкостного характера трения. Р а з н о в и д н о с т ь ю жидкостного трения является трение с газовой смазкой (воз душной, водородной). Особенности тео рии такого трения обусловливаются сжимаемостью смазочного вещества. Трение качения, возникающее при пе¬ рекатывании круглого цилиндра по плоскости, характеризуется формулами (см. фиг. 3 3 ) : для силы трения 3 где N — нормальная с и л а ; г — радиус цилиндра; k — коэффициент трения качения, имеющий л и н е й н у ю размер ность, может быть представлен как ве личина смещения н о р м а л ь н о й реакции R = — N в сторону движения (фиг. 3 3 ) . П р и покое сила и момент трения будут с о о т в е т с т в е н н о равны п р и л о ж е н н о й с и л е или п р и л о ж е н н о м у моменту. П р е д е л ь ные значения: силы трения по коя n F a = ^-N. момента покоя M o m p трения boN Фнг. 33. Трение ния. каче- = t где A — коэффициент трения п о к о я д л я с л у ч а я качения. 0 Значения коэффициентов трения и моментов трения Значения приведенных коэффициентов трения д л я некоторых часто встречаю щихся с л у ч а е в даны в т а б л . 4. Величин ы коэффициентов трени я, найденные в л а б о р а т о р н ы х у с л о в и я х ( т а б л . .S и 6 ) , могут быть и с п о л ь з о в а н ы л и ш ь д л я ориентировочных расчетов ввиду возможного несоответствия реаль ных у с л о в и й работы т р у щ е й с я пары условиям проведения экспериментов в лаборатории. Б о л е е точными и надежными я в л я ю т с я величины коэффициентов трения д л я ти пичных с л у ч а е в т р у щ и х с я пар с учетом у с л о в и й их работы в механизме. Эти данные устанавливаются на основании д л и т е л ь н о г о опыта э к с п л у а т а ц и и соот ветствующих механизмов или специ а л ь н о проводимых испытаний. Значения / и k д л я конкретных пе редач и соединений даны в соответствую щих разделах, посвященных расчету деталей машин. М о м е н т ы т р е н и я в подвижных со единениях машин, работающих на с и л ь н о меняющемся режиме ( н а п р и м е р , метал л о р е ж у щ и е станки о б щ е г о н а з н а ч е н и я ) , удобнее о п р е д е л я т ь по ф о р м у л а м , от личным от 1 F = -N', для момента M mp трения = k-N, M тр Qfr.