* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

834 2 ВАГОНЫ тыми карманами а = 8,5 -г 9,0 ккал{м час°С; д л я х л а д а г е н т а , цир­ кулирующего по трубам, а = = 9 в ккал/м час°С', 2 Х — температура ц и р к у л и р у ю щ е г о воз­ д у х а в вагоне, обычно принимае­ мая равной требуемой температуре воздуха внутри вагона; Х — температура хладагента на поверх­ ности охлаждающих приборов. х В формуле (142) индексом 1 обозначен внутренний с л о й , индексом п — наружный слой о г р а ж д е н и я . Дмплитуда суммарной н а р у ж н о й темпера­ туры (ИЗ) (Д f + АО) ф , H 2 где At H Д t> В случае применения в качестве хладагента смеси льда с солью или одного льда его с у ­ точный расход N A A Фа амплитуда к о л е б а н и я наружного воздуха; - амплитуда эквивалентной темпера­ туры солнечного облучения; поправочный коэфициент. температуры =- кг/сутки, (140) Амплитуда эквивалентной солнечного облучения где D — количество тепла, поглощаемое при таянии 1 кг л ь д а , равное 80 ккал/кг при упо­ треблении одного льда и 70 ккал\кг—для смеси льда с солью при решётчатых к а р м а н а х . Таяние льда или смеси его с солью за сутки не должно превышать 40% от ёмкости карманов и поэтому объём всех карманов изотермического вагона д » =^ ^ = а х д - ^ ( (144) где # и С "л — Л 3 (141) s • соответственно максималь­ ная и среднесуточная ин­ тенсивности солнечного об­ л у ч е н и я , определяемые по фбрмуле (64) и л и взятые из т а б л . 24; — коэфициент поглощения, определяемый по т а б л . 16. л где 7 — объёмный вес дроблёного льда, при­ нимаемый равным 340 кг/jw при руч­ ном дроблении и 600 кг/м* при меха­ ническом дроблении. Теплотехнические качества кузова изотер­ мического вагона оцениваются коэфициентом тепловой инерции ф, который должен быть ие менее 5,5 — 6,0. Кроме того, рекомендуется проверять з а т у х а н и е температурных волн ин­ с о л я ц и и (солнечной радиации) в массе о г р а ж ­ дений кузова и на их внутренней поверхности в зависимости от заданной амплитуды суточ­ ных температурных колебаний на внешней по­ верхности о г р а ж д е н и й . Д л я приближённых исследований з а т у х а н и я тепловых волн можно пользоваться методикой, предложенной канд. техн. наук А. М. Шкловером. Методика точ­ ных исследований з а т у х а н и я тепловых волн в о г р а ж д е н и я х изложена А. М. Шкловером в ж у р н а л е «Техническая ф и з и к а » , т. X V I I I , в ы п . 7, изд. Академии наук СССР, 1948 г. Д л я многослойной стенки отношение амп­ литуды суммарной наружной температуры Л к амплитуде колебаний температуры на внут­ ренней поверхности ограждения Л н Таблица Интенсивность солнечного облучения 24 Ориентация ограждения по странам света Интенсивность сол­ Солнечное нечного облучения время в ча­ сах (соот­ ветствую­ щее мак­ средне­ макси­ сималь­ мальная суточная ному об­ max лучению) Географическая широта в градусах 45 55 125 127 145 80 260 45 360 570 480 435 790 55 460 550 525 410 690 45 12 8 и 16 9 и 15 7 и 17 12 55 12 7 и 17 9 и 15 6 и 18 12 Юг Восток и запад Юго-восток и юго-запад Северо-восток и северо-запад . Го риз онта льна я поверхность . 95 125 125 83 295 Р = " Х " = 0,85е А у х [Уп + (Уп+Уа) v -i) n 1 У 1 + ° « ) 0 ' + У 1 ) ( У З + У г) - х ..*н+У, X Так как максимумы гармонических к о л е ­ баний температуры наружного воздуха и эк­ вивалентных температур облучения не совпа­ дают по времени, то их суммарную амплиту­ ду Д / + Д й умножают на коэфициент ф , определяемый по тлбл. 25. Среднесуточная температура внутри кузова f зависит от среднесуточной суммарной Я х e с р (Н2) Таблица Значения коэфициентов vi Отноше­ ние ам­ плитуд Интервал в часах 1 2 3 4 5 6 7 8 9 25 мате­ где У\ — коэфициенты теплоусвоения риалов отдельных слоёв; У — коэфициенты теплоусвоения поверх­ ности слоёв ограждения, восприни­ мающего тепловую волну; Ri — термические сопротивления слоёв ограждения; е — основание натуральных логарифмов; а —коэфициент тепловоспринятия стенки; а — коэфициент теплоотдачи стенки. г а 10 1:1 2:1 3:1 0,99 0,97 0,92 0,87 0,79 0,71 0,61 0,50 0,34 0,26 0,99 0,97 0,93 0,88 0,82 0,75 1,66 0,57 0,49 0,41 0,99 0,97 0,94 0,90 0,85 0,79 0,73 0,66 0,60 0,54 н