* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА 829 Формулы (125) и (126) позволяют опреде­ л и т ь среднее значение коэфициента теплоот­ дачи для трубки любого ряда в пучках. Величина среднего коэфициента теплоотдачи всего пучка в целом определяется из выра­ жения: « Л +a F 2 2 W т — приведённый водяной эквивалент на­ гревающего и нагреваемого потоков, определяемый из у р а в н е н и и 1 V{w р — индекс + w$~wV про (131) + + • u u . + a m F . Fi ГДе + F 2 +F, (127) — коэфициенты теплоотдачи по рядам; •поверхности нагрева всех Fit F , . m трубок в соответствую­ щем р я д у . Коэфициент теплоотдачи а стенок трубок расширителя-воздухоподогревателя, приме­ няемого в металлических вагонах длиной 23,6 M с достаточной точностью можно опре­ делить по формуле ь 2 | 2 а а а противоточности поверхности о (КП) т теплопередачи, равный — к н ~ ' КН — водяной э к в и в а л е н т поверхности тепло­ передачи, равный сумме водяных экви* валентов его противоточной (КН) и параллельноточной (КИ) частей: прот парал КН=(КН) +(КН) прогп парад в ккал/час°С, (132) T \0,8 «*JC*- ' ° ) ккал/м*чае° ,,0,25 ^3 600/^1 2 4 5 1 При противотоке р=\, п а р а л л е л ь н о м по­ токе р = 0 и перекрестном потоке р = 0,5. Конечные температуры t и t после опре­ деления Q вычисляются из у р а в н е н и й : g 0 С. (128) *о Потерю напора при проходе воздуха через расширитель—воздухоподогреватель можно о п р е д е л и т ь по формуле — *я + _ 9- (133) А У ° ( 4 5 0 ^ , +С« + С ) ^ т - (129) а В формулах (128) и (129) обозначено: К~<* — коэфиниент теплопередачи через стен­ ки трубки в ккал[м*час° С; •G — количество воздуха, п р о х о д я щ е ю через калорифер, в кг/час; /ж — площадь живого сечения всех трубок в м\ d — диаметр т р у б к и в свету в м\ I — длина трубки в м; Ср —теплоёмкость воздуха, равная 0,24 г Если т е м п е р а т у р ы жидкостей при пере­ крестном потоке изменяются незначительно, то можно с достаточной точностью п р и н я т ь e = 0 и далее определить Q по следующей формуле f 2 Q + 1 (t,-t ) M r 1 1 2 W W~ ~* ~KH (134) ккал/кг°С; ч — коэфиниент местного сопротивления при входе в т р у б к у , равный 0,4; * — коэфициент местного сопротивле­ ния при выходе из т р у б к и , рав­ ный 1,0. 3 2 Определение конечных температур В практике часто приходится по заданным величинам поверхности нагрева Я , коэфициен­ та теплопередачи /С, водяным эквивалентам у/ = GjCx более нагретой жидкости и W = Gc менеенагретойжидкости (воздуха) и начальным т е м п е р а т у р а м % — входа более нагретой жид­ кости и i —входа менее нагретой жидкости (воздуха) определять конечные температуры t и t а т а к ж е количество передаваемого тепла Q. Конечный р е з у л ь т а т зависит от схе­ мы движения жидкостей. Проф. Н . И. Б е л о к о н ь предложил следую­ щ у ю формулу д л я всех общеизвестных схем теплопередачи г г H 0 gt Пример. Определить температуру воздуха, пыходяшего иэ трубчатого калорифера-расшири­ теля при внешних температурах воздуха t , рав­ ных —40, —30, —20, —15 и - 1 0 C . Поверхность нагрева калорифера составляет Н = 5,5 J W * живое сечение трубок } = 0,046 м*, диаметр трубки в свету d = 0,026 м, минимальное количество подаваемого вентилятором воздуха О = 2 400 кг/час (вагоны первых выпусков). Температуру воды, поступающей в калорифер, примем t — 80"'. Количество воды, протекающей через калорифер, по опытам завода имени Егорова достигает G, = 1 ООО л/час. Расчётная температура воздуха внутри вагона t = 20*С. H J p ж s e Вычисляем: IVj = GjCi - 1 ООО -1 = 1 ООО ккал1час*С; W = Gc = 2 400 • 0,24 = 576 ккал/чдс°С. По формуле (128): К - 2,45 d0,25 G ^0,8 _ ( 3 600 / 51,8 ккал\м*час°С; 2 400 \ 0,8 2,45 / 0",02б6'25 I 3 600-0,046 1 тогда НН - 51,8 • 5,5 = 285 ккал\час" С. По формуле (134): 2<* - t„ ) г Q= - j — . 2 где е с . « —ГХТГ 1 + ее [w+Wi) КН ч ккал/час 9 (130) Qee « W —коэфициент, учитывающий влияние схемы движения жидкости, равный 1 /кну l2\W ) m 1 2(80—f )1 ООО 1_000_ 1 ООО 2^1~000 W i нн 570 " ООО' 1 285 « 2 0 5 (80—г )ккял/чяс. H н Количество тепла, теряемого через ограждения кузова металлического жёсткого некупейного ваго­ на, составляет Qoz = ^прив общ( в~ р 1 ' н ) = 1-265,5(/ -г )кклл/час, в н