* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

РАСЧЁТ УЗЛОВ ВАГОНОВ 783 соответственно передней и задней колёс­ ных п а р , при этом загруженными я в л я ю т с я внешние л а п ы , расположенные по одной диагонали рамы, и внутренние лапы—но Дру­ гой д и а г о н а л и . П р и л о ж е н и е нагрузок H # , Т и Т соответствует схеме, изображён­ ной на фиг. 26. Т а к к а к в расчёте допускается перенесение продольных сил вдоль оси прямо­ линейных ! элементов, то внешние силы, lt 2 х 2 И н т е г р а л ы в формуле (59) вычисляют по табл. 2. Л и ш н и е неизвестные о п р е д е л я ю т , р е ш а я системы канонических у р а в н е н и й , подобных системе (46). Эги вычисления в данном п р и ­ мере расчёта о п у щ е н ы . Суммарные эпюры изгибающих и к р у т я щ и х моментов и значения бимоментов, о п р е д е л ё н ­ ные по неизвестным, найденным в р е з у л ь т а т е Фиг. 40. К расчёту антисимметричной относительно поперечной плоскости симметрии схемы г о р и з о н т а л ь ­ н ы х н а г р у з о к : л—основная с и с т е м а ; (У—эпюры о т е д и н и ч н ы х з н а ч е н и й н е и з в е с т н ы х Xf и о т в н е ш н е й нагрузки а основной системе; в—суммарная э п ю р а . Величины усилий: Н у - - Н - 430 кг взаимно у р а в н о в е ш и в а ю щ и е с я на продольных б а л к а х , на схемах (фиг. 33, а — 40, а) не по­ казаны. П о с к о л ь к у на всех схемах вертикальных нагрузок вместо надбуксового участка боко­ вин введён эквивалентный с т е р ж е н ь , то на этих схемах внсшмин момент от поперечных сил Я , приложенный к буксовой л а п е , пере­ несён на концы указанного участка в соот­ ветствии с формулой (51). Па ф и г . 33, о — 4 0 , 6 изображены эпюры от единичных значений неизвестных и внеш­ ней н а г р у з к и во всех восьми основных схемах рамы. При построении эпюр следует предва­ рительно определить реакции опорных за­ креплений от единичного значения каждого неизвестного и внешней н а г р у з к и . Эти реак­ ции определяют обычными условиями равно­ весия жёсткого т е л а . Перемещения основных систем от единич­ ных значений неизвестных и внешней на­ г р у з к и в общем случае определяют по фор­ м у л а м (42) —(44) и по формуле решения систем каноинческих уравнений, изображены на фиг. 3 3 , 6 — 40, е. В табл. 17—24 вычислены нормальные на­ п р я ж е н и я от каждой из восьми схем з а г р у ­ ж е н н я рамы в х а р а к т е р н ы х сечениях её основных элементов. Н а п р я ж е н и я во всех элементах, за исключением надбуксовых участков боковин, в общем с л у ч а е определяют по ф о р м у л е М e к М у N ВОУ -vr х ш x + wy + F +7J. <> 6 0 где М и My—изгибающие в кгсм\ моменты W, x Wу, F, / N — продольное у с и л и е в кг; В — бимомепт ri сечениях почепечиых иалок; и — соответственно моменты сопротивления, пло­ щадь с е ч е н и я , секториальный момеит инерции и главная секториальная к о о р д и н а т а . м J- ж - d s + L -ТГ < + 1 -off1 <<• <> 59