* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

РАСЧЁТ УЗЛОВ ВАГОНОВ 757 где х—расстояние по г о р и з о н т а л и от центра т я ж е с т и сечеиия до рассматриваемого волокна; tp — коэфициент п р о д о л ь н о г о изгиба, у ч и ­ тываемый д л я с ж а т ы х элементов (см. т а б л . 4 на с т р . 718). Значения напряжений а а<$, а и а от вспомогательных схем з а г р у ж е н н я Т' (фиг. 8) приведены в т а б л . 4. В этой ж е т а б л и ц е при­ ведены н а п р я ж е н и я e а , а и а , соответ­ ствующие действительным схемам продольных нагрузок (фиг. 6). Эти н а п р я ж е н и я определены следующими соотношениями: д л я схемы, и з о б р а ж ё н н о й на ф и г . 6, а, а9 д г lP 2 э 4 д л я с х е м ы , * и з о б р а ж ё н н о й на фиг. 6, в, д л я схемы, и з о б р а ж ё н н о й на фиг. 6, е, ' 4 = 1.5 ( ? + л a ff + а г ). для схемы, и з о б р а ж ё н н о й на ф и г . *2 = — 4 6,6, °а\ В последней графе т а б л . 4 п р и в е д е н ы н а и ­ б о л ь ш и е н а п р я ж е н и я , к о т о р ы е д о л ж н ы сум­ мироваться с напряжениями от вертикальной н а г р у з к и (табл, 3). Р а с ч ё т рам нетележечных вагонов о т л и ­ чается от приведённого т о л ь к о иным п р и л о ­ жением о п о р н ы х р е а к ц и й , к о т о р ы е в нете­ лежечных вагонах приложены к рессорным кронштейнам. Р а с с м о т р е н н ы й способ р а с ч ё т а может б ы т ь рекомендован д л я рам в а г о н о в , имеющих с р а в н и т е л ь н о небольшое ч и с л о поперечных Напряжения в основных элементах рамы от продольных нагрузок Напряжения от вспомога­ тельных нагрузок Г' (фиг. в) в кг/см 1 Эле­ мент Балка рамы Сечение Напряжения от основных продольных нагрузок (фиг. 6) в кг}см* °а Средняя часть Хребтовая 4-5 балка Консоль­ ная часть Средняя часть Консоль­ ная часть -107 "б З в 115 162 113 164 -755 Наибольшие напряжения, суммируемые с напряже­ ниями от вер­ тикальной нагрузки, в кг\см % 1-4 —106 -72 ±5 ±36 ±5 ±39 ±308 0 -530 424 -267 -530 424 428 -535 156 —70 ±105 1 —535 428 -423 V-4' Боковая стенка 4'~5' -39 — 195 0 | 1 -195 156 -351 — 14 40 42 85 45 "43 ±139 167 179 ±16 290 311 -70 200 210 56 160 168 336 318 341 130 443 476 -70 4-4' Шкворне­ У хребто­ вая балка вой балки 476 1 757 (с на­ пряжением от вертикаль­ ной нагрузки не суммиру­ ются) У хребто­ 5-5' Буферный брус По буферу вой балки 126 95 342 259 12 9" 955 725 630 475 504 "яво 531 402 1 757 1 334 55 40 335 241 511 368 64 46 275 200 220 ~1бЗ 1 270 913 681 490 1 270 П р и м е ч а н и я . 1. В числителе указаны напряжения верхних волокон сечения. 2. Напряжения в шкворневой балке и буферном брусе у хребтовой балки определены для сечения на расстоянии 17 см от оси хребтовой балки — у её края. 3. При определении напряжений в среднем сечении боковой стенки учитывалась площадь сечения нижнего пояса этой стенки, что справедливо только в случае равенства площадей обоих её поясов. Если же площади поясов стенки различны, то для определения напряжений в указан­ ном сечении следует пользоваться формулой N Ne кг - F Т W см*' <> где N — продольное усилие в средней части стенки в кг; р _ площадь сечения всей стенки в см*; е — расстояние от центра тяжести сечения до линии действия силы в см; W — момент сопротивления сечения в см . Верхний знак в формуле (7) учитывают при определении напряжений в верхних волокнах. 4. Напряжение 1 757 кг/см* в буферном бгусе превосходит допускаемые (табл. 21 на с т р . 732). а поэтому указанное сечение должно быть усилено. б. При вычислении напряжений в хребтовой балке площади и моменты сопротивления сече¬ ний, приведённые в табл. 1, удваиваются. I a 7 x 6 x