* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

750 в подступичиой части а ВАГОНЫ у внутреннего края ступицы х 'л.ч по середине оси дк п.ч 930 :-— = i n * - M S ; 605 °дк с с = ——1975-т^1Г= 1.03. =020 , л о Напряжения учитываю гея. 1 кручения ввиду их малости не­ 33 Таблица Номинальные напряжения в о с и ] Сечение оси и его момент Вид нагрузки сопротивле­ по фиг. 27 ния изгибу Выражение изгибающего Значение изгибаю­ щего мо­ мента в кгсм 138 О О О Напряже­ ния в кг/см Суммарные напря­ жения в кг/см* момента Схема а Шейка у на­ чала задней галтели W m г ерш ( I + «а ) ( . ! » _ ) р 1 730 1 j * = / ~ 730>+(50 + r J 5 ) - 7 5 0 e Схема г 3 9 ОО О 1 " .Ю ш = 190 см Схема д 33 500 125 Подступичпая часть у внут­ ренней грани Схема а р 6рш (1 + д к ) (*-в) 270 000 515 <з п ч « у (о15+2йЬ) +90 »805 я а ступицы W, =* 525 см* l>t| Схема в 146 000 230 Схема д Схема а По середине оси W c QT (ft-*) I & s 4(1000 I 9il | Рбрш (1 + d ) < " > K 270 000 I С ."О Схема в 1 1 0 ооо 2 QT ( & I аоо 115 ! ч с =|/\070-!-300)Ч-П5**& =40! с и I Схема д - А ) 40 000 I Напряжения в шейке определены ней оси. 1 для задней оси, а подступичиой и средней части —для перед- РАСЧЁТ УЗЛОВ ВАГОНОВ В данной г л а в е рассматриваются расчёты отдельных узлов при заданных внеш­ них н а г р у з к а х . Внешние нагрузки в приведённых приме­ рах приняты в соответствии с рекомендация­ ми, изложенными в главе «Прочность ваго­ нов» (по проекту норм Ц Н И И МНС и Н И Б Главвагона МТрМ 1950 г . ) . Во всех рассмотренных примерах расчётов у з л о в вагона предполагается, что конструк­ ц и я самого узла и геометрические параметры его элементов заданы, т . е. эти расчёты я в л я ю т с я проверочными. П р а к т и к а проверочных расчётов в области вагоностроения принята повсеместно. Это об­ условлено достаточной сложностью конструк­ ции узлов в а г о н а , воспринимающих в боль­ шинстве своём пространственную систему н а г р у з о к . Кроме того, к о н с т р у к ц и я узлов новых вагонов обычно мало отличается от соответствующих конструкций у з л о в в а г о н о в , находящихся в э к с п л о а т а ц и и , а поэтому на­ чальный выбор размеров элементов новых узлов легко может быть произведён путём сопоставления геометрических параметров элементов этих у з л о в . В примерах настоящей главы применены приближённые методы расчетов и выбраны пе возможности упрощённые расчётные схемы, однако приводящие к установлению н а п р я ­ жённого состояния элементов узлов с доста­ точной полнотой д л я оценки нх прочности. Все рассматриваемые приближённые методырасчётов подтверждены экспериментально при тензометрических и с п ы т а н и я х узлов в а г о н о в . РАСЧЁТ РАМЫ ВАГОНА В соответствии с рекомендациями, изло­ женными в главе «Прочность вагонов» (стр. 724), расчётная схема рамы обычно пред­ ставляет собой систему неразрезных продоль­ ных и поперечных балок, ш а р н и р н о связанных между собой в у з л а х их пересечения. В от­ дельных с л у ч а я х , когда в раме -применены мощные короткие балки с замкнутым сечением» присоединение остальных элементов к таким балкам считается жёстким. П р и наличии в к у ­ зове несущих боковых и торцевых стен ф е р -