* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ПРОЧНОСТЬ ВАГОНА 723 нимаются элементами набора с учётом части листов плоской обшивки (табл. 16). П р и опре­ делении деформаций сдвига простенков пред­ полагается, что поперечная сила восприни­ мается только листами простенков. Деформации сдвига простенков, имеющих ширину листов обшивки, меньшую 1003 (5—толщина обшивки), не учитываются. По найденным внутренним усилиям уста­ навливаются нормальные напряжения в Штдр $ерхшв пвяса ОсеНай наш нижнегв пояса Контур никто пояса' Фиг. 3. Эпюры изгибающих моментов и поперечных сил, учитываемых при опре­ делении деформаций в расчётах боковых стен поясах и простенках и касательные н а п р я ­ жения в листах простенков. По этим н а п р я ж е н и я м определяются экви­ валентные н а п р я ж е н и я в углах оконных проёмов [см. формулу (5)]. При определении эквивалентных н а п р я ж е ­ ний учитывается концентрация н а п р я ж е н и й . Коэфициент концентрации н а п р я ж е н и й k при­ ближённо определяется в зависимости от от­ ношения радиуса г з а к р у г л е н и я в у г л у окна к ширине Ь простенка по данным табл. 18. Таблица Значения коэфициента концентрации 18 rfb к 0,03 о 0.11 о- » ,_ 1 0,3 0,4 0,5 0,6 0,8 1 1.8 1,65 1,Л5 1,47 Ь 4 1,35 1.28 1,22 Н а п р я ж е н и я в стойках от местных на­ грузок, передаваемых поперечными балками Р •р кг/см , 2 (IS) где Р — величина местной нагрузки, пере­ дающейся на стоику, в кг; F—площадь сечения стойки с учётом листов обшивки (табл. J6) в см*. Устойчивость листов обшивки проверяется формулой (13). При этом дшшс устойчивости не должен быть меньше 1,5. Устойчивость элементов набора учитывается при определе­ нии нормальных напряжений введением коэ­ фициента продольного изгиба ? (табл. Л). Д л я определения гибкости в этом случае элементы продольного набора рассматри­ ваются в виде стержней, ш а р н и р н о опертых по концам. К о н ц е в а я часть р а м ы рассчи­ тывается на действие продольных н а г р у з о к по схеме, соответствующей её к о н с т р у к ц и и . В эту схему могут быть введены т о л ь к о н и ж н и е продольные элементы нижнего пояса боковой стены при условии, если конструкцией рамы предусмотрена передача на н и х соответствую­ щих усилий. Остальная концевая частьбоковой стены и торцевая стена рассматриваются в этом расчёте к а к жёсткий к о н т у р , поддер­ ж и в а ю щ и й раму в вертикальном н а п р а в л е ­ нии. Вертикальный изгиб рамы учитывается в случае п р и л о ж е н и я усилий и расположения элементов самой рамы не в одной плоскости. Н а п р я ж е н и я от продольных нагрузок на участках рамы, стен и к р ы ш и , расположен­ ных между п я т н и к а м и , определяются т а к ж е , к а к и в среднем сечении к у з о в а . Д л я у ч ё т а в л и я н и я с и л , не пре­ дусмотренных в расчёте, от­ дельные части кузова проекти­ р у ю т с я из с л е д у ю щ и х условий. Стойки конневой части в а г о н а , включая и стойки тамбурной перегородки, подбираются т а к , чтобы сумма моментов сопротивления сечений всех этих стоек (относительно цен­ т р а л ь н ы х осей сечений, п а р а л л е л ь н ы х попереч­ ной оси вагона) составляла не менее 1 000 см*. В концевой стене вагона ставятся две главные стойки с моментом сопротивления 350 см к а ж д а я . Опоры стоек рассчитываются на н а г р у з к у , п р и л о ж е н н у ю к стойкам на уровне 500 мм от верха рамы и создающую н а п р я ж е н и я от изгиба в самих стойках, рав­ ные пределу текучести. П р и этом все стойки рассматриваются к а к б а л к и на д в у х шарнир­ ных опорах. Н а п р я ж е н и я среза в с т о й к а х , а т а к ж е н а п р я ж е н и я в их опорных к о н с т р у к ц и я х от этой нагрузки не должны п р е в ы ш а т ь предела текучести. Стойки боковых стен подбираются т а к , чтобы сумма моментов сопротивления сечения всех стоек, р а с п о л о ж е н н ы х между середи­ нами д в у х соседних окон, составляла не менее 15 см на 1 м длины стен. (Момент сопротивления к а ж д о й стойки определяется относительно о с и , п а р а л л е л ь н о й стене.) Д у г и крыши по дбир а юте я т а к , чтобы момент сопротивления к а ж д о й дуги относи­ тельно оси, п а р а л л е л ь н о й продольной оси вагона, составлял не менее 3 см на 1 м горизонтальной проекции площади, приле­ гающей к дуге панели к р ы ш и . П р и определении моментов сопротивления стоек н дуг принимаются сечения элементов набора брутто вместе с частью листов об­ шивки (табл. 16). Толщину листов плоской стальной об­ шивки нижней части стен и р а м ы принимают не менее 2—2,5 мм, а о б ш и в к и верхней части степ и крыши—не менее 1—1,5 мм. Меньшие из приведённых з н а ч е н и й толщин принимаются д л я листов из с п е ц и а л ь н ы х коррозиоустойчивых с т а л е й , б о л ь ш и е — для ли­ стов из обычной углеродистой стали. П р и определении н а п р я ж е н и й в деталях кузова учитывают в л и я н и е местных конструк­ тивных факторов, о б у с л о в л и в а ю щ и х допол­ нительные н а п р я ж е н и я . 9 3 2 2, 46*