* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ДИНАМИКА ВАГОНА 677 р -РбЬб (Ю5) Введем дополнительные обозначения: Й0—угол между плоскостью рамы тележки и осью колёсной пары; Э — угол между подрессориой и надрес­ сорной балками; 2Ь , — расстояние между центрами верхних шарниров люлечных подвесок; А— расстояние от оси колёсной пары до равнодействующей боковой нагрузки; Р — вес частей вагона, приходящихся па люлечные рессоры одной т е л е ж к и ; Н — равнодействующая боковых сил, дей­ ствующих на кузов, приходящаяся на одну т е л е ж к у ; Ж(у — жёсткость надбуксовых рессор одной стороны т е л е ж к и ; Жц — жёсткость комплекта люлечных рес­ сор одной стороны т е л е ж к и ; — коэфиниент относительного трений люлечных рессор; Фо-— коэфициент относительного трения надбуксовых рессор. Вертикальные нагрузки на рессоры тележ­ ки с л ю л ь к о й , вызываемые боковыми силами, составляют: ч и кТ кТ л ~ ~и— Д л я безлюлечпых т е л е ж е к , имеющих т о л ь ­ ко центральное рессорное подвешивание, при расположении рессорных к о м п л е к т о в в по­ перечной плоскости, проходящей через се­ редину базы т е л е ж к и , Р определяют па формулам (101) и (103); при этом угол определяют но формуле (138). Д л я жестких рессорных к о м п л е к т о в , обыч­ но применяемых в т е л е ж к а х г р у з о в ы х ваго­ нов, И А (106) ц кТ 2Ь~" для комплекта рессор па одном конце люльки Р ч = а с Д / ( 1 -Ь ?«) + ?,< ?fч 1 4 t (101) (102) Дополнительную вертикальную нагрузку на боковину тележки грузопых вагог.ов, вы­ зываемую боковыми силами, о п р е д е л я ю т обыч­ но по формуле (10(5). Возможные схемы з а г р у ж е н н я надрессор­ ной балки от действия в е р т и к а л ь н о й и боко­ вой нагрузок изображены па фиг. 17. Выражение суммы моментов М сил Р и И относительно продольной оси вагона» проходящей через точку А п я т н и к а (пренеб­ регая малыми высшего п о р я д к а ) , имеет вид (фиг. 17, а) кТ нТ для комплекта рессор на одной буксе М = II кТ А, - Р кт (4-*.э) (107) где А/ц и Д / у - — с о о т в е т с т в е н н о прогибы цент­ ральных и надбуксовых рес­ сор, вызванные боковыми си­ лами; (103) (104) Углы наклона й и 3- определяются из системы уравнений (140). Вертикальные усилия Я , па верхние шар­ ниры люлечных подвесок находят из усло­ вия равновесия рамы тележки (фиг. 10) ч где А,;—расстояние от плоскости п я т н и к а до равнодействующих боковых с и л ; Нцо — то ж е , до центра т я ж е с т и кузопа; d—диаметр пятника; р — угол наклона кузова, определяемый по формулам (138, 144, 146, 149). При М < 0, т. е. при НО Фиг. 16. Схема загруження рамы тележки верти­ кальными нагрузками, обусловленными действием боковых сил мятник всей своей поверхностью л е ж и т па подпятнике, и с л е д о в а т е л ь н о , кузов ие опи­ рается на боковые е к о л ь з у н ы . При М > 0 куэоп опирается одновременно па скользун и точку А пятника (фиг. 17, в). При М = 0 (фиг. 17, 0) возможно опирапие кузова или только на пятник или одно­ временно на пятник п с к о л ь з у н . На ф и г . 17, г изображены эпюры изгибаю­ щих моментов в надрессорной б а л к е , соот­ ветствующие трем возможным загруженным (Af<0; М = 0; М > 0) и для сравнения эпюра изгибающих моментов только от вер­ тикальной нагрузки (Н = 0). кТ н*0 -М'О Фиг. 17. Схема загруження надрессорной балки