* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

]5S ПАРОВОЗЫ Прн наличии в сцепных дышлах сбивок на ьеличину эксцентриситета е см появляются дополнительные напряжения в горизонталь­ ной плоскости: М Р Изгибающий момент в сечении / — / M' = - H h + - f - + M , - - l ~ . Напряжение в крайнем Л/ W Н а п р я ж е н и е в углах щем моменте волокне (27) сечения (28) е сц* кг/см , 2 (22) дышле (23) Суммарное напряжение в сцепном 'еумм^'р *сумм < 1 2 0 0 + 'и + Ъ (для Ст. 5). рамы при изгибаю (29) кг/см* Сцепные дышла проверяются на устойчи­ вость, д о п у с к а я , что головки дышел могут свободно поворачиваться вследствие зазоров в подшипниках. Запас устойчивости 2/„ Р L 2 "исумм 2F ± n ~W !I * (30) •3-Н4, (24) по­ где 1у — минимальный момент инерции перечного сечения в е л : ~~ продольная сила в гп\ L — д л и н а сцепного дышла в м. 4 Знак + (плюс) относится к внутренним (крайним) волокнам сечения / / — / У . З н а к — (минус) относится к наружным во­ локнам сечения II—//; F площадь сечения / / — / / ; XV ц — момент сопротивления сечения II—П. fI В табл. 14 приведены характеристики сцеп­ ных дышел некоторых паровозов СССР. Расчёт головок ведущих д ы ш е л . Прямо­ угольные головки рамочного типа для веду­ щих дышел рассчитываются по схеме, указан­ ной на фиг. 65, при полном усилии пара на поршень Р . Н а п р я ж е н и е в месте заделки рамы к сече­ нии III—III 13 III сумм — Рц Z i М$ w w / 0 1 \ — + /// III l > J 1 В табл. 15 приведены сравнительные ре­ зультаты расчётов рамочных головок ведущих дышел паровозов СССР, проведённых подоб­ ным методом. Н а п р я ж е н и я в сечении / — / не превосхо­ дят 1 500—1 700 кг/см ; практически наиболее нагружены сечения / / — Ц\ вследствие на­ личия коэфициентов концентрации напряже­ ний при знакопеременных нагрузках в углах рамок образуются трещины. Более правиль­ ными следует считать прямоугольные головки дышел по схеме фиг. 66. 2 L * - Фнг. 65. Расчётная схема для головки дышла рамочного типа Предполагая жёсткую заделку рамки в утолщённых сечениях, защемляющий момент М 0 = Р ц (31--/?) (25) 24/ ( 2 + "/f I г Здесь Р Ij считается равномерно расиреде"* лённым на длине вкладыша / ; и / — моменты инерции сечений / и / / . / ; Фиг. 66. Расчётная схема головки рамочного типа и эпюра распределения напряжений Распор со стороны вкладышей „ ш ,+ M?.'.ri?L (26) [ т£г) действуют Кроме того, в сечениях / / / — I I I растягивающие силы R — о" • Это следует из опытов, проведённых в МЭМИИТ проф. В . Н . Ивановым по ис­ следованию распределения контурных напря­ жений в рамочной головке (фиг. 67) опти­ ческим методом. Д л я расчёта круглых головок применяют несколько методов. Рассмотрим расчёт голов­ ки [26] к а к кольца (фиг. 68), условно ^нагру­ женного двумя силами в сечениях, расположен­ ных под углом 20* к оси д ы ш л а .