* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ПАРОВАЯ МАШИНА 157 Усилие в каж­ (19) дышла, действующих в вертикальной плоско­ с т и , будет при угле поворота правого криво­ шипа (по часовой с т р е л к е , считая от передней мёртвой точки) cp p=90°; тогда Р находится по уравнению (7), а rt пр р о в о з а по с ц е п л е н и ю . дом сцепном дышле ^сц— к г ( -ьГ-—Ь констр \ и 1 (15) I при этом Л „ = 0 , 8 Р , П =(Ь (так к а к левый кривошип находится в передней мёртвой точке). Эксцентриситет в любом сечении дышла, отстоящем на расстоянии х от оси валика ползуна, р пр лев констр где ф — коэфициент сцепления, принимаемый для расчёта равным 0,3; Q — н а г р у з к а на рельс от оси; т — число осей, приводимых в движение рассматриваемым дышлом; R — радиус движущих колёс; г — радиус кривошипа. = (в е + л) е L X х (16) Фиг. 63. Расчётная схема усилий в дышловом механизме Положительное значение е соответствует эксцентриситету, направленному в сторону рамы, и наоборот. Наличие горизонтального изгиба изменяет расположение опасного се­ чения штанги, определённого выше по фиг. 61. Расстояние этого сечения х опаен от оси валика ползуна х Указанные методы расчёта носят сравни­ тельный х а р а к т е р ; результаты испытаний, проведённых Ц Н И И над паровозными дыш­ лами, приведены на фиг. 64. И э этих данных Q5P 1— 1 опасн < 1 ,07) щ где L — длина дышла в см; W и 1Уу —моменты сопротивления сечения штанги в см ; Р — продольная сила в кг; Т — р е з у л ь т и р у ю щ а я инерционная на­ г р у з к а в кг; в А — эксцентриситеты в передней и задней головках в см. X 9 е и е I •- V N / Xг i 0*Р Суммарное н а п р я ж е н и е в опасном сечении с учётом н а п р я ж е н и я р а с т я ж е н и я (сжатия) и иэ!иба в вертикальной и горизонтальной плоскостях а 30 во т 123 № 210 240 270 330 Звва к Фиг. 64. Усилия в сцепных дышлах паровоза С О : Hi — усилия в крайних дышлах; It, — усилия в средних дышлах еумм = а р "Г" и (eepm) а с и(гориз) Р штанги можно усмотреть, что распределение действи­ тельных усилий в сцепных д ы ш л а х отличает­ ся от теоретического. Н а п р я ж е н и е р а с т я ж е н и я (сжатия) в штан­ ге сцепного дышла Рсц + Tx on а ся J t I 3 \ 1 х -"опоен \\ ~L*'~] РА 2 + -опт сумм ; w Н а п р я ж е н и е от изгиба д у ш л а в вертикаль­ ной плоскости силами инерции _ М г д л я дышел иэ Ст. 5 пов. < 1 500-г- 1 600 кг/см*. Расчёт сцепных д ы ш е л ( ш т а н г ) . Дышловый механизм является статически неопределимым в отношении распределения по сцепным дыш­ лам продольных усилий, получаемых от седущих пальцев. Существует два метода расчёта усилий по дышлам: 1) р а с ч ё т н ы е у с и л и я п о С ц е п и ы м дышлам выражены в долях наи­ большего расчётного усилия на п о р ш е н ь — Яц. При этом методе распреде­ ление усилий для нового дышлового механиз­ ма с небольшими зазорами и сочленениях.при­ нимается по фиг. 63; 2) р а с ч ё т усилий в сцепных д ы ш л а х и с х о д я и з с и л ы т я г и па­ где при равномерно распределённой TL 8 Т = нагрузке (20) (21) g здесь 7 — удельный вес материала дышла (-у = = 0,СС785 кг/см ); F — площадь поперечного сечения дышла в см ; L — длина дышла в см; < — угловая скорость вращения ведущих о колёс при расчётной скорости; г — радиус крнношипа в см; g— ускорение силы т я ж е с т и ; W — момент сопротивления сечения в см*. э 2 x