* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

102 ПАРОВОЗЫ В ы я с н я е м индивидуальные величины к о э фициентов теплопередачи от газов воде ( К ^ # ) и перегретому п а р у ( К д ) . Коэфициент теплоперехода от н а р у ж н о й поверхности ж а р ов ы х труб к воде принимаем а = 4 000 ккал/м*час°С; коэфициент тепло­ перехода от внутренней поверхности пароперегревательных труб к протекающему п а р у оцениваем по формулам: для четырёхходового двухоборотного элемента 8 Температуры стенок трубы и элемента: е= t (средние) жаровой кж ж' ж (88) К е ' = ^ . _ - Н ( * 1 а . - < „ ) ° С . (89) « 2 = 11,71 Ufr*; Т е п л о , передаваемое излучением поверх­ ности пароперегревательных элементов на стенки ж а р о в ы х труб, «л=4.96. е е т Т д л я шеститрубного однооборотного (Чусова) а 2 элемента Нх а = 12,55 U% ; a д л я мелкотрубного элемента а 2 К г е г О' + 273\« /6 + 273 \ 4 1 \ к к а л -Too— J ~ {—Ш~) ' ч а с - ( 9 0 ) = 12,03 U$ . B Величина коэфициента теплоперехода а от газов к стенкам жар о в ы х и пароперегревательных труб подбирается при условии, чтобы Д Чт = 0»8 и 9—угловой коэфициент облуче­ н и я , т . е. средний коэфициент видимости сте­ нок ж а р о в о й трубы из различных точек по­ верхности пароперегревательных т р у б о к . Этот коэфициент равен д л я элементов шести­ трубного однооборотного ( Ч у с о в а ) — 0,625, для четырёхходового двухоборотного — 0,660 и мелкотрубного — 0,863. Поправки А К : АК . Ж При этом ° l а g = + = — И _ft _i л Qjl ^ккал/м*час С; *ж ~~*к) 0 (91) (92) Нж'( 2 . ir x \ + °2 а 1 + а А К 2 й H , Q t _ t ч ккал1мНас°С. Подсчитывая после этого произведения Нж'Кмс* » вводим их в уравнения (75) и (76) вместо усреднённых условных произведений Н *К и Н К и, пользуясь у к а з а н н ы м выше методом, решаем систему уравнений (75) — (77) вновь, получая в ре­ з у л ь т а т е цифры второго п р и б л и ж е н и я . Следующим и окончательным этапом ис­ следования я в л я е т с я введение поправок на радиацию н а р у ж н о й поверхности пароперегревательных трубок. Под влиянием этого явления температура перегретого пара ( f ) , а т а к ж е и темпера­ т у р а уходящих газов ( tf) несколько пони­ з я т с я по сравнению с цифрами предыдущего, второго п р и б л и ж е н и я . Ориентировочная оцен­ ка этих поправок может быть произведена по формулам: и ж ср й ср a Н о в ы е з н а ч е н и я коэфициентов дачи: К^, K f l теплопере­ (93) (94) ж = К. ж + Д К - ккал/м* Ж й час °С; = Kfl — А К ккалJ м* час ° С . ж Подсчитывая произведения К * Н * и К Н и подставляя их в у р а в н е н и я (75) и (76}, решаем еще р а з систему у р а в н е н и й (75) —(77) и находим окончательные з н а ч е н и я всех факторов ожидаемой тепловой работы котда — tf, Р', Q , Q , В , АХ, Х , X . й й a 3 м й й И з л о ж е н н ы й метод исследования вполне универсален и применим д л я любых частных условий проекта. ВЛИЯНИЕ Р А З Л И Ч Н Ы Х ФАКТОРОВ НА РАБОТУ ПЕРЕГРЕВНОГО ПАРОВОЗА A t f = U ~ "а — 2 C; a (86) A* d = Л, 84j -12,6°C. r В качестве объекта исследования в з я т па­ ровозный котёл со следующей х а р а к т е р и ­ стикой: i? — 5,7 jw ; Я a т (67) = 22,8*3. Наметив т а к и м образом новые ориентиро­ вочные значения темперят) р tf и f , опре­ деляем средние температуры газов и п а р а : fl г л— tж *ж' ~~ 'А-'к 1пtж 3 'к Котёл имеет 48 ж а р о в ы х труб 125/133 мм и 218 дымогарных 46/51 мм; длина т р у б / = = 5.15 м; 1 , « 0,5 м; п а р о п е р е г р е в а т е л ь с четырёхходовый двухоборотным элементом при т р у б к а х 29/36 мм; Ж + t; K Н к = 305,8 JM ; Я 2 й = 100,9 JM . B Поверхности, омываемые г а з а м и , И д = 162,2 ж ; ^ 2 Н, ж = 9,4 л ; 2 *а + *к = 87,6 м*.