* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ТЕПЛОВАЯ РАБОТА ПАРОВОЗА Ю1 К ср к« + к ж й 3 ) определяют усреднённая величина ко­ эфициента теплопередачи в ккал/м*час°С; Qa — Q ^r~ a ккал/час; (84) доля тепла от общего количества тепла, т е р я е ­ мого газами иа втором участке ж а р о в о й т р у б ы , п р и х о д я щ а я с я на паро­ перегреватель. У р а в н е н и е теплопередачи д л я и с п а р я ю щ е й поверхности Н, ж 4) определяют суммарное к о л и ч е с т в о тепла £ Q, передаваемое в к о т ё л , %Q=Q +Q +Qn> m d + Q* ккал/час; Q 4 (85) (58) и л и Кр 5) оценивая по в ы р а ж е н и ю от п р и н и м а я эту потерю равной h 0,01 B h д о 0,02 B Кр, вычитают её и з 2 Q и получают Э(1-Р0Г(М + 2 № L У р а в н е н и е теплопередачи гревательиой поверхности ж ) 1 П " ^ з р + 2ЛГ(г 3 к А tf) парооб­ для паропере количество т е п л а , з а т р а ч и в а е м о е на разование, Q = 5]Q —Q ккал/час; K 4 = кн ср (76) 6) находят ожидаемую в е л и ч и н у полной часовой паропроизводительности к о т л а : В, Т е п л о , расходуемое на осушку и перегрев пара, Q fl X _ т кг/час. = P?' [ M { t N A - t?) + + { f A — 'з*")] « к а л / ч а с . (77) Весовая скорость газового п о т о к а (^о* "ж' = Р 1)(ЛВА . К Г 36002 ' М * С £ К - < > 78 Ввиду отсутствия надёжных измерений степени сухости п а р а , поступающего в эле­ менты п а р о п е р е г р е в а т е л я , э м п и р и ч е с к и е фор­ мулы могут быть даны т о л ь к о д л я оценки усреднённой величины К р (в у р а в н е н и я х (75) и (76) ф и г у р и р у е т усреднённая вели­ чина К вместо величии К . и К ) . С ср ж й — теплосодержание котлового пара в ккал/кг, определяемое по термо­ динамическим т а б л и ц а м при данном котловом д а в л е н и и ( р ) и степени сухости пара х , п р и н и м а ю т х = = 0,97 -f- 0,98; т — теплосодержание п и т а т е л ь н о й воды, численно равное е ё т е м п е р а т у р е , в ккал/кг; 7) оценивается п о л е з н а я паропроизводительность котла: к где в= м £ьЯ > в где "* _ioo-j, 100 Qa 8) подсчитывается Д X = с о д е р ж а н и е перегретого пара A = \ + АX ккал/кг; 9) по таблицам или по / — 5 - д и а г р а м м е н а х о д я т температуру перегретого пара t ; 10) подсчитывают числовое значение левой части в ы р а ж е н и я (76). Если это значение получается равным или близким (с приближением до 0,5%) к з а р а ­ нее подсчитанной величине правой части, где Кт берётся по одной из эмпирических ф о р ­ мул (79) — (83), то расчёт считается п р а в и л ь ­ ным; в противном с л у ч а е з а д а ю т с я иным з н а ­ чением и повторяют расчёт до у д о в л е т в о ­ рительного совпадения в е л и ч и н правой и левой частей в ы р а ж е н и я (76). fl к a Формулы д л я оценки К [при угольном отоплении: а) двухоборотный четырёхходовой элемент ер ккал/кг; тепло­ К ср = 5,62 t/JJi? ккал/м*час°С; (79) б) шеститрубный однооборотный элемент К ср = 6 , 5 0 1 ! ? ккал/м*час°С; ж (80) в) мелкотрубный К ср ж элемент (81) = 4,30 и° Ъ ккал/м*час°С. Д л я нефтяного о т о п л е н и я : а) двухоборотный четырёхходовой элемент К ер = 8,00 и 6 ж . 5 ккал/мЧас°С; (82) б) шеститрубный однооборотный элемент К = 9,57 и ?, ккал/м*час°С. (83) При проектных расчётах п р и д е р ж и в а ю т с я следующего п о р я д к а : 1) задаются произвольным значением тем­ пературы г и из уравнения (75) опреде­ ляют Р ' ; 2) по выражению (77) подсчитывают Q ; ср ж ж a 5 Полученный р е з у л ь т а т не я в л я е т с я о к о н ­ чательным, т а к к а к он получен д л я усреднён­ ной величины коэфициента теплопередачи, притом без учёта неизбежной радиации по­ верхности пароперегревательных трубок на холодные стенки ж а р о в ы х т р у б , и г р а ю щ и х роль э к р а н а .