* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
94 ПАРОВОЗЫ Это значит, что при средних и высоких форси р о в к а х имеет место турбулентный режим, а при слабых форсировках — режим переходный от ламинарного к турбулентному. При т у р булентном движении потока (Re > 10*) тепло отдача в гладких т р у б а х при температуре стенки ниже температуры кипения жидкости наиболее точно учитывается уравнением N u = 0,023 R e / ^ P r / ' , где N u = — критерии Нуссельта; 0 4 (35) wd Re^ = — — критерий среднее тепловое н а п р я ж е н и е топочных стенок в ккал/'м*час; £ = 1,0 — д л я огневой коробки без каме ры догорания при угольном отоплении; 5 = 0 , 9 3 3 — д л я огневой коробки с каме рой догорания при угольном отоплении; £ = 0,892 — для огневой коробки обычного типа при нефтяном отоплении. Температуру отходящих газов ориентиро вочно можно определять из у р а в н е н и й : для угольного отопления где Ит U-t K Рейнольдса; 13 500 С + 50 000 0 , 4 критерий П р а н д т л я ; d —внутренний диаметр трубы в м\ w — с к о р о с т ь потока в м/сек\ \j—коэфициент теплопроводности жидкости в ккалjм час°С; — коэфициент кинематической вязкости жидкости в м /сек\ 1± — коэфициент динамической вязкости в кгсек/м \ С — теплоёмкость при постоянном давлении в ккал/кг °С; g — у с к о р е н и е силы тяжести в м сек . Д л я дымовых газов Р г « 0,73. Формулу (35) можно представить в виде 2 г ъ р г } t*—t, ; (39) для нефтяного отопления 9 600 *2 Г U 0,7 (40) К г] + 50000 Здесь t — средняя температура уходящих из котла газов в °С; / — длина цилиндрической части кот ла в м; г — средняя д л я всей цилиндрической части котла величина гидравли ческого радиуса в м; a (36) где В = 0,023 ( O J 3 ) ' 0 4 (41> где Й — площадь ж и в о г о сечения ( г а з о в о г о прохода) цилиндрической части кот ла в м \ II — периметр цилиндрической части кот л а , омываемой газовым потоком, в м. Весовая скорость газового потока в пре делах цилиндрической части котла 2 [ d 0 > 2 > 0.8^0, (37) З д е с ь f — удельный вес продуктов сгорания прн температуре t в кг/м*. Д л я паровозных котлов при расчётных ре ж и м а х средняя температура колеблется в незначительных пределах и может быть при нята ^ 650°С, а диаметры применяемых дымо гарных труб равны 46 и 51 мм. В силу этого без больших погрешностей величина В может приниматься постоянной, а коэфициент тепло п е р е д а ч и — зависящим т о л ь к о от весовой с к о рости газового потока. Постоянный коэфициент в формулах (32) и (33) характеризует физические свойства про текающего по трубе газа и зависит от диа метра трубы. Полного совпадения формул (35) и (32) быть не может, так как формула (35) полу чена на основании обработки лабораторных опытных данных с чистой трубой, при незапылённом потоке, в случае, когда температура стенки ниже температуры кипения ж и д к о с т и . Температура газов при входе в трубы mp 4 200 - - 600а х + \)}хВ 3600 2 к*1* сек. (42> Специальные исследования показывают, что уменьшение трубчатой поверхности на грева котла д а ж е в довольно широких пре делах может быть произведено у любого паровоза с очень незначительным ущербом для мощности и экономичности котла; поэтому во всех тех с л у ч а я х , когда на паровозе хотят освободить место н вес для какого-либо по лезного модернизационного мероприятия (по вышение перегрева п а р а , устройство водо- или воздухоподогревателя и т. п . ) , можно смело итти на уменьшение трубчатой поверхности нагрева котла ?а счёт с о к р а щ е н и я его длины. Дымогарные трубы д о л ж н ы р а с п о л а г а т ь с я с соблюдением водяных зазоров не менее 18 — 20 мм при питательной воде среднего качества и до 22 — 25 мм при воде заведомо низкого качества. Р а з б и в к у т р у б лучше про изводить вертикальными рядами (по прямо угольнику), оставляя свободные вертикальные к а н а л ы д л я выхода п а р а . U = (L a 0 к Л + 215 (38) L + 2 000 Теплопередача в топке Режим газового п о т о к а — р е з к о турбулент ный (Re меняется от 40 000 до 150 000). О к о л о 85—90% всего передаваемого в ко тёл тепла через поверхность нагрева топки