* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

ТЕПЛОВАЯ Р А Б О Т А ПАРОВОЗА 93 при ' " „ = 0 , 0 0 1 м и А = н 1 ккал[м мчас°С: 2 Р а з д е л я я переменные и и н т е г р и р у я , п о л у ­ чаем д л я отрезка х А " I 150 + 0,010 50 + 1 10 000 + 0 ' 0 0 1 = 125,5 ккал/м*час°С; = K n%dx Q = КИ д хя (28) 125 5 6 = 1 300— 1 100 - j g g - = 379 °С; при Ь = 0,005 л и Х = 1 ккал[м*м н н нли д л я всего п р о т я ж е н и я д л и н ы т р у б (M + 2Nt ) K In д **** + 2ЛГ = час °С: = Кп ndl^ KoHf. (29) Средняя температура газов в дымогарных трубах М /С = 150 + = 83,54 50™ ч _ 1 10 000 + 0 ' 0 0 5 ккал/м*час°С; fmp— 'к *Ь 83,54 6 = 1 300—1 100-jgjj- = 6 8 8 ° С . С, (30) ( М + 2 N / ) In K 4- 2 W ( f - f . ) a Т а к и м образом, налёт с а ж и на стенках топки особенно резко понижает величину К . а, следовательно, и тепловую мощность к о т л а ; загрязнение стенок к о т л а накипью (особенно с примесью масла) вызывает быстрое повыше­ ние температуры стенки и может вызвать опасные явления (выпучины и трещины в с т е н к а х , взрыв к о т л а ) . Отсюда огромная в а ж ­ ность с о д е р ж а н и я в чистоте стеиок котла, особенно топочных стенок (периодические продувки к о т л а , особенно при прохождении трудных участков п р о ф и л я , продувка т р у б при помощи суперьеров, н а д ё ж н а я ц и р к у л я ц и я в котле, п р е п я т с т в у ю щ а я образованию з а в а л о в накипи и ш л а м а ) . Теплопередача в дымогарных трубах На фиг. 2 — одна из дымогарных т р у б с выделенным в произвольном её месте элемен­ тарным участком длиной dx, через боковую или с точностью до 1,5% °с. In (31) На основании многочисленных испытаний паровозов угольного и нефтяного отопления имеем следующие эмпирические зависимости: а ) д л я у г о л ь н о г о отопления К К, где Uj д - 5,94 t / ° ' ; 8,70 Uj' 6 5 9 (32) , 9 б) д л я нефтяного о т о п л е н и я (33) кг[м сек; ( 3 4 ) весовая скорость „ U газов в й ° = (^о*+ 1 ) к в 3 600QS " •м К р и в ы е по у р а в н е н и я м (32) я (33) п о к а з а н ы совместно иа фиг. 3. Б о л ь ш и е значения Кд д л я паровозов угольного отопления при сред­ них и высоких форсировках объясняются главным образом т е м , что у в л е к а е м ы е газовым потоком твёрдые частицы у и о с а очищают стенки т р у б от налёта с а ж и и интенсифици­ руют теплообмен. \ 9 Фиг. 2. Теплопередача в дымогарной трубе 1 9 1 K '5<3kU » j (угтпоеотплещ поверхность которого происходит тепла от газов воде. Количество передаваемого тепла dQ = B G C \{t-dt)-t\ h b p передача = (25) = — B Q C dt, h b p / У 4 6 8 S5 «А-78 {нефтяное втпленае) с другой стороны: dQ = Кп л: ddx it — tn): (26) Ю 1? «I f§ 18 tig соединяя правые части написанных уравнений и подставляя С = С -f- 2 S г. находим после преобразований: р Фиг. 3. Кривые для / О — B G Cdt h b — 2B G h b Ь tdt = (27) = Knnddx (t —ttc ) . Подсчёт числовых значений критерия Re ( Р е й н о л ь д с а ) д л я трубчатой части паровозных котлов даёт величину н х от 4000 до 18000.