* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
Гл.
VI.
Расчет ферменного
фюзеляжа
573
ставляемых направлением расчалок с силами Q i и 0 » , невелики, а жесткости расчалок на растяжение (EF) обычно малы. Величины этих сил
(95)
= 2
—
а
.
Кроме того, у расчетчика обычно нет уверенности в надлежащем соотно шении фактических жесткостей E F стержней и расчалок, которое может сильно изменяться под влиянием местных деформаций *. Поэтому допустимо расчалки А и В последнего отсека считать на условные секущие силы сверх 100%> дей ствующей силы Q. Следовательно, допустимо считать верхнюю и нижнюю панели первого отсека на Q i и Qa, т. е. на 100°/о Q, а расчалки Л и В, кроме того, соответственно на 0 , l Q i и на 0,1Q . Так как Q i по абсолютной величине больше Цг, то верхняя панель нагружается б о л ь ш е нижней. Второй ( с конца) -отсек можно считать для верхней и нижней панелей соответственно на следую щие секущие силы:
2
0,5<2 + СЛ
0,5 +
2
(95а) будет отсек.
При таком с п о с о б е р а з л о ж е н и я арифметическая сумма Q + Q б о л ь ш е Q, но меньше такой же суммы, н а г р у ж а ю щ е й п р е д ы д у щ и й В т р е т ь е м и п о с л е д у ю щ и х отсеках, как пра вило, можно принимать Q + Q„ = Q и р а с п р е д е лять Q п р о п о р ц и о н а л ь н о жесткостям д и а г о н а л е й на сдвиг, т. е. при их у г л а х наклона а к п л о с к о сти сечения п р о п о р ц и о н а л ь н о величинам
B B
H
GF
p
— EFp s i n a cos а,
2
(96)
где tr — жесткость диагонали на растяжение (сжатие); Е — п л о щ а д ь сечения этой д и а г о н а л и . Следовательно, при одинаковых расчалках и их углах наклона а секущая сила Q разделится пополам, и, начиная с третьего отсека для верхней и нижней плоских ферм, можно строить диаграммы Кремоны, считая эти фермы изолированно работаю щими каждая на половину секущей силы Q. Усилия
р
Фиг. V . 158.
/
от М р
К
а
\
в третьем отсеке и далее определяются в соответствии
2
=Q
lc + —j
с § 3 и добавляются к усилиям от Q. Если диагонали представляют собой ленты, тросы или проволоки, то нет нужды заниматься уточнениями и можно определять запас прочности при разрушении как сумму проекций предельных (разрушающих) нагрузок расчалок на плоскость сечения, деленную на расчет ную секущую силу Q, действующую в этом сечении. При непараллельных поясах проекции осевых сил в поясах дадут разгрузку, если пояса сходятся в стороне силы (точка М и» участок АВ на фиг. V . 159) или догрузку в обрат ном случае (точка N и участок ВС). Если в одной из плоских ферм имеется вырез ( / — 2 — 3 — 4 , фиг. V . 160), то секущую силу Q идущую по этой ферме, надо передать на вторую ферму без выреза. Таким образом на участке 5 — 6 — 7 — 8 диагональ 5—7 должна воспринять всю секущую силу Q = Q i + Q . При этом часть Q i переходит на нижнюю панель
b 2 1 8
См. б о л е е подробно об этом выше в § 1. Так как гибкие элементы хорошо тянутся, выравнивая
нагрузку.