* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
Гл. II.
Расчет полумонококового
крыла
501
вкратце изложенный в § 13 гл. I ч. V . Правильный выбор величин < как д л я р отдельных элементов, так и для целых панелей является основой надежного расчета.
§ 1. Определение вторичных нормальных и касательных напряжений от изгиба
Как и при расчете монокока вблизи заделки следует учесть нелинейность распределения нормальных напряжений по ширине кессона между стенками. При этом, кроме формул ( 1 4 ) , ( 1 5 ) и ( 1 6 ) § 8 гл. I , можно воспользоваться следу ющими упрощенными зависимостями , если предположить, что вся работающая на из гиб площадь на протяжении половины шири ны кессона заменена одним стрингером той же площади F =* Е(^стр +Ь 8)Напряже ние в стрингере и в полке в сечении, л е жащем на расстоянии х от заделки (фиг. V . 4 4 ) , равно
г
B
0
2
Q
(
х—
s\\kx kchkl
\ }
' (36)
l_/Qx
Фиг. V . 44.
где о и а — нормальные напряжения от изгиба в стрингере и л о н ж е р о н е » у которых площади сечения FQ И Р ; Q — сосредоточенная сила на к о н ц е
0 л л
кессона; параметр k=
t
_ Г G
I /
У Е
25 /
d
\F
—
a
1
+
1\Г 1 1
—
F )[CM\
0
—
;
Л — высота
кессона.
И з формулы ( 3 6 ) видно, что вследствие сдвига обшивки в плане напряже ние в стрингере понижается, а в лонжероне, напротив, повышается и лишь при уменьшении величины sh kx k c h kl до 0,01 - i - 0,02 п о л у ч а е м а = ^ з
0
л
После потери устойчивости обшивкой от сдвига редуцированный ( с е к у щ и й ) , т. е. принимать G = G чина А / > 5 , то можно считать, что М
2h(F
A
p e f l
м о д у л ь сдвига надо брать по фиг. V . 68. Если вели
+
F)
0
(36а)
В момент инерции сжатой стороны надо вводить все элементы, способные ра ботать на сжатие, включая эффективную ( р а б о т а ю щ у ю ) ширину обшивки b S, присоединяемую к каждому продольному стыку ( ш в у ) стрингера или л о н ж е рона. В растянутой зоне вводится некоторый редукционный коэффициент по рядка 0,8—0,9 (см. н и ж е ) , учитывающий неровности и другие дефекты обшив ки. При переходе напряжений изгиба за предел текучести нужно пользоваться приведенным моментом инерции по формуле ( 2 8 ) .
0
См. S A E J o u r n a l , август 1938 г.; N A C A , Rep. № 607, 1938; D . Р е е г у , «Aircraft S t r u c t u r e s * N e w - Y o r k , 1950. * Начало координат ( в отличие от фиг. V . 13 и 14) взято в заделке.
1
