* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

35 трубе, д—ускорение бодного напора H = Z -Z +h a 1 ТРУБОПРОВОДЫ силы тяжести. Д л я сво­ + £ = H + h+ g . g l 36 в табл. 1 при коэф-те с по Куттеру (для т = =0,25) и в табл. 2 по Манингу (для w=0,012). Т а б л . 1. — В е л и ч и н а м о д у л я К у т т е р у . d, мм К, л/ск 40 3,59 50 6,78 75 21,43 р а с х о д а п о (35) г На основании этой ф-лы свободный напор рас­ ходуется: 1) на подъем воды на высоту Н , равную разности отметок земли у резервуара и центра выходного отверстия трубы, 2) на преодоление гидравлич. сопротивлений в Т. вследствие вихреобразования, а также и мест­ ных потерь, 3) на образование скорости ис­ течения воды из трубы при затрачиваемом на­ поре ^ , что имеет особое значение в практике тушения пожаров посредством водяной струи, а также при устройстве фонтанов и пр. Потеря напора на гидравлич. сопротивления при дли­ не Т. I с учетом местных потерь напора м. б. представлена следующей ф-лой: h Q1 2 100 48,10 125 89,84 d, мм К,л/ск 150 119,37 ! j 175 2-9,29 200 331,70 2Г5 459,02 250 613,59 300 d, мм К, л/ск 1,012-103 350 1,540-103 too 2,220-103 451 3,057-103 500 4,067-103 d,AlM К, 600 л/ск 6,655-103 750 12,13-103 800 11,42-103 9)0 1 000 19,76-103 26,18-103 р а с х о д а по 1 125 101,5 Табл. 2. — В е л и ч и н а м о д у л я М а н и н г у. 40 4,87 50 8,81 , v * v r d& " 1 (36) 2g Если Т. имеет значительное число фасонных частей (задвижек), то составляет 5—10% потери напора на трение в Т. Т. о. д л я опре­ деления общего напора м. б. представлена сле­ дующая ф-ла: (37) Я 4- F 1 4- - У 4- И Q 2 d, мм К, л/ск 1 i 75 26,1 100 56,3 d, мм К, л/ск 150 135,0 200 355,0 250 614 300 350 ]1,047-103 1,580-103 d, мм К,л/ск too 2,256-103 150 3,089-103 500 1,0Л.103 600 6,652.103 700 10,03-103 В том случае если Т. не постоянного сечения, при расходах в отдельных пунктах по пути, состоит из отдельных участков 1 , 1 , 1 с со­ ответствующим сечением труб d , d , d , то приведенное ур-ие м. б. представлено в следую­ щем виде: У 1 2 т 2 m d, мм К, л/ск 800 11,3-103 900 19,6-103 1 000 26,0-103 j 1 1 200 42,0-103 Кроме приведенных выше ф-л для определения коэф-та с в 1923 г. была предложена Форхгеймером следующая показательная ф-ла: с = п=т п=1 п 2 2 п / = £-Д .". 0 (44) Д л я предварительных расчетов Т. могут быть применены логарифмо-графич. таблицы. woooФиг. 4. Потерей напора на сопротивление при входе воды в трубу пренебрегают. Д л я определения потери напора на трение в трубах пользуются ф-лой Шези v = c]/R-i, (39) где R—гидравлический радиус д л я круглых труб диам. d, причем -R = f , г—потеря напора на единицу длины, v—скорость, с—коэф., за­ висящий от формы трубы, состояния стенок и условий протекания воды. Если в формулу (33) подставить значение v, то получим (40) Q = F . с YR • i или К; (41) Vi К будем называть м о д у л е м расхода, коэф. с ф-лы Шези м. б. определен по различ­ ным эмпирич. ф-лам. Наибольшее распростра­ нение получили ф-лы: 1) ф-ла К у п е р а для коэф-та в , имеющая вид _ 100 • \ R _ r -0,3 0,006-0,4 0J01-0,5 -0JB 0JS2-0,7 0,03--0,8 0,04--0,9 0М5-Ч - 5000¬ 4000- 4 зооогоооtsoo 3-4 5 м з i-2 0,01 0,01 0,02 . I 0,02¬ 0,03¬ 0,05^ 0,05 0,1 02- -И 0,5 500 400¬ 300-} 200 0,2 |ч -0,2 -0,3 § | f 0,52¬ о § -0,4 £ 0,5 1% ~%5 • 0,4-0,1 0,30,05 0,2--о,оз •5- 3¬ 4 о,з.,-?,5 •ю s г з 0,5-— ^-4 1- m+Y~R (42) Ж щ30- 100¬ 50 Коэф. т—для чугунных и железных труб, быв­ ших в уцотреблении, равен 0,25; для деревян­ ных 0,20 и д л я цементных 0,25—0,35; 2) ф-ла Манинга для коэф-та с, имеющая вид е = - • _R*= i?°> . 1 167 0,02 •0,0 I о ^ I 40¬ 30¬ 0.1~ (43) Коэф. п принимают = 0,012. Величины модуля расхода K=FcY R для труб разных диам. даны й (S) (гт (61 (7J На фиг. 4 представлена номограмма для опре01