* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

33 ТРУБОПРОВОДЫ 34 -деревянных Т. достаточно в практике принять в среднем а = 1 О О м[ск. О Время, необходимое для прохождения напор­ ной волной Т. длиною L м в обоих направле­ ниях (вперед и назад), равно = (21) б) В ы с о т а н а п о р а у з а т в о р а п р и е г о з а к р ы т и и . При закрытии затвора про­ исходит в Т. повышение напора, высота к-рого определяется следующим образом. Если обозна­ чить через L длину Т., измеренную по оси, в м, h—гидростатич. высоту напора у затвора в м, 1г'—добавочную высоту напора у затвора в момент его закрытия в м вод. ст., T —вре­ мя, потраченное на закрытие затвора, в ск., v—скорость течения жидкости в Т. перед за­ крытием затвора в м/ск, то при Т < — будет h' = Щ.. (22) s 8 на основании формул (27) и (28). Если дана вы­ сота падения напора h", то при Т > — будет 0 Т r~ 0 2vL д-h" " 2L (30) Время на открытие затвора д. б. не менее времени пробега напорной волны — и по воз­ можности не менее 8 ск. При скоростях v<0,02fe происходит вслед за падением напора большее или меньшее повышение его, причем в наибо­ лее неблагоприятных случаях это повышение достигает четверти статической высоты напора. При скорости v>0,027i такого повышения на­ пора не бывает. г) В е л и ч и н а н а п о р а в Т. с р а з н ы ­ м и д и а м е т р а м и т р у б . Если Т. состоит из нескольких участков с разными диаметрами, а следовательно и с разными скоростями тече­ ния жидкости в Т., то высота напора рассчиты­ вается по средней скорости течения жидкости v m Для а = 1 О О м/ск получим О h'=102t>. При Т > — будет 8 ^ , (31) (23) г 2L h' = m — h — \/т' — mf где т = х (24) т =т + m , + Ц = h + 102 v, 1 2 т. _ г)2 / _ 2LN2 _ 0 021p«(500Tg-L)» t Полная высота напора Н у затвора при его з ак р ы т и и будет H=h + h'-h (25) где 7г —потеря напора в Т. Время на закры­ тие затвора выбирают так, чтобы повышение напора при закрытии затвора не превзошло 20% статич. давления. Во всяком случае T д. б. значительно больше времени пробега наu х s где v —средняя скорость течения жидкости в м/ск, i—длина отдельных участков Т. с одина­ ковыми внутренними диам. труб в м, v—соот­ ветственно скорость течения- жидкости в этих участках в м/ск, L—общая длина Т. в J H . По Креснику (P. Kresnik) повышение напора учи­ тывается на всем протяжении напорной линии в виде прибавки величины Тг' к гидростатиче­ ской высоте напора в рассматриваемой точке трубопровода. Общий метод расчета напорных Т. основан на следующих ур-иях гидравлики: а) ур-ие Бернулли для цельного потока реаль­ ной жидкости при медленно изменяющемся дви­ жении m о 2L порной волны —. в) В ы с о т а н а п о р а у з а т в о р а п р и е г о о т к р ы т и и . Открытие затвора влечет за собой падение напора в Т., к-рое м. б. вы­ явлено сл. обр. Примем, по аналогии с предидущим, следующие обозначения: L — длина Т., измеренная по оси, в м, h — гидростатич. высота напора у затвора в м, h"—высота па­ дения напора у затвора в момент его откры­ тия в м вод. ст., Т —время, потраченное на Q = F-v, (33) эткрытие затвора, в CK.,V — скорость течения где F—живое сечение трубы, v—средняя ско­ воды в Т. перед открытием затвора в м/ск. Высота падения напора у затвора выразится рость, Q—расход жидкости (объем жидкости, протекающей в единицу времени через данное равенством: живое сечение). В практике водопроводного h" = + Vn&h + и) - п , (26) дела приходится определять количество воды, подаваемое трубой, и напор, затрачиваемый причем при Т < — будет на подачу воды. При подаче воды из резервуара а г>2 (27) с отметкою земли Z по Т. диам. d в конечную 2g*h'' точку с отметкою Z можем написать на основа­ 2L нии ур-ия Бернулли три Т >~ будет р Z H + ^ = Z + ^ +. 77 + ^» (34) (28) где Н—уровень воды над землею в м, —дав­ Высота напора Н у затвора при его о т к р ы т и и ление жидкости, в данном случае равное давле­ эудет равна нию атмосферы, v—-средняя скорость истечения H = h-h" + h', (29) воды из трубы, h—потери напора на гидрав­ где h"—величина, определяемая по ф-ле (26) лич. сопротивления при движении жидкости в г 2 w 0 0 2 где значками (1—1) и (2- -2) отмечаются соответствующие сечения, v. средние ско­ рости в них, а и а — коэф-ты, учитывающие неравномерности распределения скоростей по поперечному сечению потока ( ^ 1 , 1 ) , Ь и h — отметки над горизонтальной плоскостью, ~ и ^—приведенные высоты давления, h —совокуп­ ность потерь напора на гидравлич. сопротив­ ления при движении жидкости в трубе, д—ус­ корение силы тяжести (9,81 м/ск); б) гидрав­ лич. ур-ие неразрывности г 2 x 2 0 l + Z у Г . Э. m. XXIV.