* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

147 БАЛКИ НЕРАЗРЕЗНЫЕ 148 точек (фиг. 30): Ъ Ъ 0 3 6Н bb & "°"» 0 t № Разделив эти выражения, получим .—^ = - = р . Если итти вправо от нагруженного пролета, то коэфф. /л надо брать из отно­ сс& •fi= и т. д., получаемых при по­ шений строении точек А". Для каждой опоры полуя Вообще для перехода справа налево (фиг. 37) Ж 1 Иг Ж . l (2l -3i ) 1+6EBe Q - -V) а для перехода слева направо ж; 1 Иу М, 3^V+i) 1+- GEI.ettr+ir r r r r Фиг. 35 _аем два значения ц, смотря но тому, нахо­ дится ли нагрузка справа или слева от нее. Аналитическое определение коэфф-та ц основано на том, что при переходе справа налево угол поворота т упругой линии в голове стойки, вызванный M = М& —М , равен отрицательному углу поворота левого пролета под влиянием действующих в этом t ъ ь Фиг. 36. пролете моментов. Этот последний угол /3 равен опорной реакции простой балки АВ, М нагрул^енной фиктивной нагрузкой так что ?=~ {2М& 1 а Ъ М ); а заменив Е1 М а из равенства М =-~Ь (фиг. 34), получим 1 М&(21,-Зц) * — Но т. к. тот же угол 6EI (_-_) Т = — M..S-. =-(М& -М ).е , l -(2l -3i ) то получаем уравнение =—(М& —М )-е , которое и дает искомоепереходный коэффициент: а я г Ь Ь ъ ь 1 1 1 ь ь ь Поперечные силы и опорные д а в л е н и я н а с т о й к и определяют­ ся, как и в свободно лежащей Б . н., при помощи силовых мн-ков, соответствующих эпюрам моментов. Поперечные силы в си­ ловых мн-ках находятся проведением лу­ чей, параллельных замыкающим. В ненагруженных пролетах поперечная сила равна катету прямоугольного тр-ка, другой катет к-рого равен по­ люсному расстоя- Мнию Н, а гипоте­ нуза параллель­ на линии момен­ &> *тов (замыкающей) в данном пролете. Ф и г . 37. При равномерно распределенной подвижной нагрузке р схемы невыгоднейших случаев нагрузки такие ж е , как для свободно лежащей балки (фиг. 9). Линии влияния моментов и поперечных сил, необходимые при расчете на сосредоточен­ ную подвижную нагрузку (давление колес), получаются из нескольких эпюр моментов для грузов Р = 1, как было изложено выше (см. фиг. 13 и 14). Для каждой промежу­ точной опоры существуют два опорных мо­ мента с разными линиями влияния. Стойки работают на совместное действие изгиба и осевой силы. Обычно для расчета стоек и фундаментов под ними достаточно один из примыкающих пролетов загрузить полностью, а остальные—через пролет. Для более точного расчета можно начертить ли­ нии влияния ядрового момента в несколь­ ких сечениях стойки и по этим линиям уже вполне точно определить предельные значения напряжений на краях сечения. Линии влияния ядрового момента опреде­ ляются из величины равнодей­ ствующей сил, действующих в стойке при каждом поло­ жении груза Р = 1 . Равнодей­ ствующая эта слагается из вер­ тикальной составляющей V , равной сумме (разности) попе­ речных сил справа и слева, и горизонтальной составляющей Н . При защемленной внизу стойке Н находится из усло­ вия, что момент на расстоянии s 8 8 -^-высоты снизу равен 0; тог­ да Н =М„ ! 8 ( Ф и - 3 8 ) . Если ф и г 3 8 U = ^ L - 1 1 +eEIMh-iJ стойка имеет внизу шарнир, М то H = -—, т. к. равнодействующая долж­ на пройти через шарнир (фиг. 39). В обоих случаях равнодействующая пересекает ось балки в точке, лежащей на той вертикали, s