* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

321 ГЕНЕРАТОР ПЕРЕМЕННОГО ТОКА 322 g В частях проводников, лежащих вне пазов, распределение плотности переменного т о к а н о р м а л ь н о й ч а с т о т ы , в 50 п е р / с к . , п р о и с х о ­ дит в б о л ь ш и н с т в е с л у ч а е в б. и л и м . р а в н о ­ мерно. Только в машинах большой мощно­ сти, и м е ю щ и х б о л ь ш и е г о л о в к и обмоток и большие сечения проводов, увеличение со­ противления в лобовых частях может дости­ гать в е с ь м а з н а ч и т е л ь н ы х р а з м е р о в . Д л я т о ­ ков нормальной частоты средний коэфф. уве­ личения сопротивления последовательно со­ единенных проводников, заложенных в пазы и имеющих п р я м о у г о л ь н о е сечение, м. б. в ы ч и с л е н п о ф-ле , N л где I—длина я к о р я , l —средняя длина го­ ловки витков и Я = у • С целью уменьше­ н и я k в с о в р е м е н н ы х м а ш и н а х ч а с т ь обмот­ к и , заложенной в пазах, выполняют слоя­ м и ( ф и г . 22), а к а п о т ы и к р е п л е н и я г о л о ­ вок обмотки статора делают и з немагнит­ ных материалов. Приблизительные значения k = для современных рационально сконструирован­ ных машин указаны в табл.2. Самоиндукция w w Табл. Число фаз 2 . -- З н а ч е н и я Машины с явно выра­ женными полюсами 1,2—1,6 1,1—1,5 Машины с не­ явно выра­ женными полюсами 1.2—1,0 1,1—1,4 , т * - о,2 5 t 2 . 2 k = i + •— ?; здесь т—число рядов проводов, лежащих д р у г п о д д р у г о м (фиг. 37), а ?—отвлеченное число, т а к называемая приведенная в ы с о т а п р о в о д а , р а в н а я а • h, где ю (в п о с л е д н е м в ы р а ж е н и и п—число в каждом горизонтальном ряду, п р о в о д а в см, а—ширина паза, 2тг 4 1 3 СМ" проводов Ъ—глубина f—частота обмотки я к о р я , обусловленная потоками рас­ с е я н и я , создает т . н . р е а к т и в н о е с о п р о т и в л е ­ ние я к о р я x = L • OJ = 2rt • f • L , и л и p eа к т а н ц р а с с е я н и я . Реактанц рассея­ н и я о б м о т к и я к о р я состоит и з с л е д у ю щ и х ч а с т е й : 1) и з р е а к т а н ц а р а с с е я н и я п о т о к о в п а з а хн, 2) и з р е а к т а н ц а р а с с е я н и я п о т о ­ к о в г о л о в о к з у б ц о в х и 3) и з р е а к т а н ц а р а с с е я н и я лобовых частей обмоток х . Т . о . , s s g к 8 О®0 О ©®0°0° ~®Jogo°o ... . Q q O .. О 0 О u О x = N + к + *«• Реактанц, обусловленный потоками рассея­ ния паза и головок зубцов, вычисляется по формуле: X х Sa Фиг. 37. 2 Фиг. 38. п е р е м е н н о г о т о к а , Q—удельное сопротивле­ ние в Q мм /м). Д л я проводников с к р у г ¬ л ы м сечением 7 л , т - 0,2 4 г % = 1+ • * ; п р и этом д л я в ы ч и с л е н и я ? п р и н и м а е т с я h=b = d. К о э ф ф - т ы у в е л и ч е н и я с о п р о т и в л е ­ ния последовательно соединенных проводни­ ков в части, находящейся вне пазов, опре­ деляются по формулам: д л я проводников с прямоугольным сечением к, д л я п р о в о д н и к о в с к р у г л ы м сечением (см. ф и г . 38) П - 3 .... /г. = 1 + 122 5 I при больших значениях числа проводников п к = 1 + - - •S. Д л я медных проводников и д л я 50-периодного переменного тока / — 1 о- " & А., х 1 ) 4 d 4 где f—частота т о к а в п е р / с к . , гс—-число в и т ­ к о в в ф а з о в о й о б м о т к е , 1 —т. н . и д е а л ь н а я д л и н а я к о р я , р—число п а р п о л ю с о в , q—чис­ ло активных пазов, п р и х о д я щ и х с я н а полюс и ф а з у , P.jv—проводимость д л я п о т о к о в п а з а и /т.—проводимость п о т о к о в г о л о в о к з у б ц о в . Проводимости X и 1 вычисляются по при­ веденным ниже формулам. Проводимость паза: а) д л я о д н о с л о й н о й о б м о т к и ). 0 , 9 ^ + ^ + a + tt & { N к 2 , 1 3 h > N = = За, t 4 б) д л я д в у с л о й н о й о б м о т к и A N = 0 , 9 2а, + ^ & а, + а 4 Проводимость потоков зубцов: а) д л я м а ш и н с н е я в н о в ы р а ж е н н ы м и п о ­ люсами _ U - 0,71>(а, ^а . m т 1а) •"т б) д л я м а ш и н с я в н о в ы р а ж е н н ы м и п о ­ люсами 21- а, 4t* - а, ). = 0,32 Ш к 4 " + 0,64 I n а ^ - — * . Н а о с н о в а н и и в ы ш е п р и в е д е н н ы х ф-л с р е д ­ ний к о э ф ф . у в е л и ч е н и я с о п р о т и в л е н и я к д л я всей обмотки определяется т а к : h N к» — d* где х = п D 3 1 + 1 3 2 & d& & п •г + h •l s s h N + h • s X I +U Т. Э. т. V. г+^ Здесь « —ширина црореза головки паза магнитной системы, в—воздушный з а з о р , t — з у б ц о в ы й ш а г я к о р н о й системы, t — зубцовый ш а г магнитной системы. Если в якоре применяются закрытые па­ з ы , т о э д с , к - р а я н а в о д и т с я в обмотке я к о р я потоками рассеяния, замыкающимися через п е р е м ы ч к у , м . б. у ч т е н а в п р е д п о л о ж е н и и , z Sm и