* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

417 КАБЕЛЬ 5 9 418 при таких измерениях, дан на фиг. 26 [ ] . разлшженное состояние (ок. 40°), величины Подобного же рода немецкие исследования действительной и статич. емкости близко совпадают; при более высоких t° величина описаны П. Юниусом ] . Освинцевание статич. емкости быстро возрастает, действи­ и бронирование К . тельная емкость при этом на 4—5% умень­ делается так ж е , шается, вследствие уменьшения диэлектрич. как телефонного К . постоянной. Эффективная емкость, практи­ Теория К. Са­ чески наиболее ваяшая, в высокой степени м о и н д у к ц и я К. зависит от формы кривой тока. При сину­ играет для высоко­ W 60 во Щ соидальной форме эта емкость хорошо со­ вольтных К . незна­ врем* 9 *асал гласуется с действительной емкостью, при чительную роль. Фиг. 26. сильно заостренных формах кривой тока Коэфф. самоиндук­ ции при нормальных частотах м. б. д л я трех­ эффективная емкость увеличивается (увели­ фазного скрученного К . вычислен из ф-лы: чение может достигать 50%), при тупых фор­ мах, наоборот, уменьшается. L = I (0,05 + 0,46 lg ^ ) Ю Н/кл», (3) Электрич. н а п р я ж е н н о с т ь изо­ л я ц и и о д н о ж и л ь н о г о к а б е л я . Из где D—расстояние между центрами прово­ дящих жил К., d—диаметр проводящей ж и ­ фиг. 9 видно, что электрич. поле одножиль­ ного К . обусловливает неодинаковую на­ лы и I—длина каждой жилы на 1 км. Е м к о с т ь К. Емкость одножильного пряженность разных слоев изоляции; наи­ К. на 1 км длины высчитывается по ф-ле: более напряженными получаются слои, не­ посредственно прилегающие к проводящей С = °"& F/KM, (4) жиле. Классической ф-лой для расчета макси­ R 9-4,6 lg мальной напряженности изоляции у поверх­ ности провода является ф-ла О Тормена: где R—внутренний радиус свинцовой обо­ лочки, г — радиус проводящей жилы, е — V/MM , (7) R диэлектрич. постоянная. Рабочая емкость 2,3 r i g трехжильного К, при трехфазном токе м. б. где д—градиент потенциала у поверхности вычислена по ф-ле: провода, v—разность потенциалов между в • 10 & жилой и свинцовой оболочкой, R—радиус С ^лптпш-т^, (5) К. под свинцом, г—радиус проводящей ж и ­ лы. При заданных 6 и v можно из этой ф-лы где R—радиус свинцовой оболочки, d—рас­ найти г, к-рому соответствует минимальный стояние от центра К. до центра проводящей R, а именно: при r = ^ этот R будет теоре­ жилы, г—радиус проводящей жилы, е— диэлектрич. постоянная (для пропитанной тически наивыгоднейшим. Градиент приня­ бумажной изоляции в пределах 3,0—4,2). то выражать в эффективных V . Формула Если все провода будут находиться при по­ О Тормена выведена в предположении, что тенциале одного знака (напр. грозовой раз­ проводящая жила имеет поверхность глад­ ряд), емкость будет: кого цилиндра, в действительности нее она большей частью скручена из нескольких " д . _ , F/KM . (6) проволок. Формула, учитывающая увеличе­ 18-4,6 ние градиента от проволочности жилы, дана 3f( r В. Дейтшем [* ]: Ф-лы (5) и (6) могут давать ошибку до 10%. Между частичными емкостями трехфаз­ 0.4343 1 Я 5 ного К. и емкостью при трехфазном токе .(,gi lg?)& имеются следующие соотношения: емкость провода относительно двух других и свин­ где v—число проволок в верхнем слое медцовой оболочки = С + 2 С , емкость 3 прово­ 1 + V sin дов относительно свинцовой оболочки = ЗС , - . П р и К . с норемкость при трехфазном токе = С + З С , ной жилы, а А = sinгде С — емкость одного провода относи­ v тельно свинцовой оболочки, (7 —емкость.од­ мальным числом проволок поправка на ного провода относительно другого. Отсюда для вычисления емкости при трехфазном проволочность жилы достигает 25—30%; поправка тем выше, чем тоньше проволоки. токе необходимо сделать 2 измерения, а именно: емкости одной жилы относительно При обычных расчетах, однако, эта поправ­ двух других и свинцовой оболочки и емкости ка включается очень редко, ибо практически 3 жил относит, свинцовой оболочки, откуда важно получить лишь сравнимые результаты. Опыты с пробоем К . не подтверждают вычисляется емкость при трехфазном токе. полностью ф-лу О Тормена; а именно&: уста­ Различают: а) статич. емкость, получае­ мую при помощи измерения методом срав­ новлено, что при малых диам. проводящих нения при постоянном токе, б) эффективную ясил пробивающий градиент получается бо­ емкость, получаемую вычислением из от­ лее высоким, чем при больших. В связи счетов по амперметру и вольтметру при пе­ с этим имеется ряд предложений изменений ременном токе, в) действительную емкость, этой ф-лы. Прежде всего нужно упомянуть получаемую при переменном токе из отно­ теорию минимальной напряженности Ферни [ ] , согласно которой пробой между коншения свободного заряда < ^ к Е при центрич. электродами зависит не от макси­ обработке осциллограмм тока и напряясения [ " ] . Д л я t° К . , не превышающих f° мального градиента у поверхности прово­ перехода пропиточной массы из густого в да, а от минимального—у слоев, непосред­ ственно прилегающих к свинцовой оболочке, Т. д. т. IX. U 2 8 - 3 Е - 1 Р <= 5 - 1 0 А 6 6 <= 5 + F 10 12 10 10 12 10 12 4 7 тах тах