* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

419 КАБЕЛЬ 420 при чем допускается, что часть диэлектри­ ка около пробоя м. б. перенапряжена выше своего предела электрич. прочности. Фор­ мула О Тормена в этом случае преобразовы­ вается таким образом: ( = 5 2 , З Д lg R (9) Продифференцировав эти выражения по R и приравняв производную нулю, полу­ чим: у = е = 2,72, т. е. минимум минималь­ ной напряженности для всяких напряже­ ний получается при известном соотношении диаметров провода и изолированного К. Т, о., с точки зрения этой теории увеличи­ вать толщину изоляции выше известного предела не только не выгодно, но даже вредно. Контрольные опыты не подтвердили и этой теории, и был сделан еще ряд попы­ ток найти более правильную зависимость. Укажем на последнюю работу в этом напра­ влении П. Л . Гувера [ ] , к-рый, исходя из теории и экспериментальных работ К . В . Вагнера об электрич. пробое, дал для гра­ диента напряжения следующее выраясение: 1 8 о 2 я - 175 - Г - I , 1 Т где г—радиус провода, а I—ток в гпА через диэлектрик К. на 1 см длины. Согласно этой теории, распределение градиента вдоль ра­ диуса К. зависит от материала диэлектрика и от приложенного напряжения, при чем максимальный градиент совпадает с поверх­ ностью проводящей жилы только при ниж­ них напряжениях, а при пробое максималь­ ный градиент получается приблизительно в центре, посредине между жилой и свин­ цовой оболочкой. Электрическая напряженность и з о л я ц и и т р е х ф а з н о г о К. Формулы для вычисления градиента напрянсения трех­ фазного К. нормальной конструкции не м. б. выведены так же легко и просто, к а к для одножильного К., и их приходится выводить с некоторыми допущениями, обусловливаю­ щими часто большие ошибки. Существует ряд таких формул, дающих очень несходные результаты. Наиболее наделшой и простой ф-лой является ф-ла В . Аткинсона вы­ веденная путем экспериментального иссле­ дования поля трехфазного К.: 0,434И Расчет градиента напряжения трехфазных К . специальных конструкций — Н-кабеля, S-L-кабеля сводится к расчету одножиль­ ного К. Величина допускаемого градиента в К. на большое напряжение из-за ограни­ ченности наружных размеров неизбеяшо бе­ рётся более высокой, чем у К. на малое на­ пряжение, в к-рых толщина изоляции обу­ словливается главн. обр. механич. прочно­ стью самой изоляции. Толщины изоляции К. по нормам V D E подсчитаны так, что градиент напряжения нигде не превосхо­ дит 3 О О V ff(MM (для 25 kV рабочего на­ О пряжения); для К. в 6 kV градиент не пре­ восходит 1 850 V/мм. Д Л Я К. на высшее напряжение эти величины значительно боль­ ше; напр., одножильные К. для кольца во­ круг Парижа, работающие при 60 kV ме­ жду фазами, имеют градиент 4 350 V/MM* За границей фирмы часто гарантируют про­ бойный градиент: в Америке—15 kV/лш, в Германии—20 и даже 25 kV/jwju. Повышение градиента в высоковольтных К. должно ком­ пенсироваться улучшением качества изоля­ ции как путем выбора соответств. сырья, так и методом фабрикации и конструкцией К. Н а г р е в а н и е К. Нагрев К. при ра­ боте обусловливается теплом Джоуля, по­ терями в диэлектрике, в свинцовой оболоч­ ке и броне. Д л я К. на напряжение до 25 kV потери в диэлектрике играют незначитель­ ную роль; потери в свинцовой оболочке и броне могут иметь значение только для одножильных К. при переменном токе, по­ этому расчет допустимой нагрузки для К. нормальной конструкции ведут по ф-ле Тейхмюллера (или по ее видоизменениям), учи­ тывающей только тепло Джоуля [ ] . В общем виде эта ф-ла гласит: e 6 0 1 = 16,52 Q - -— + И lg Dh °D a 71-0. (12) ( = 5 Уъгц 2r+d & (Н) где 2—допустимая нагрузка в А на каждую жилу; п—число проводящих жил в К.; Q —удельное сопротивление в ft материала проводящей жилы, отнесенное к 1 м и 1 мм при t°, соответствующей повышению на т° над окружающей t°; Q—площадь попереч­ ного сечения в мм ; к—удельн. тепловое со­ противление К. в электрических единицах (разница в °С менсду противоположными сторонами см , вызывающая переход 1 W тепла); Н—то же для почвы; I—глубина прокладки в мм; T 2 2 |/з • г h D h + (я - 1) D e где v—междуфазное напряжение, d—тол­ щина изоляции между жилами, г—радиус провода, д—градиент напряжения у поверх­ ности провода в точке, лежащей на линии, соединяющей центр провода с центром К., где градиент получается максимальным. По­ правка на проволочность жилы в формулу Аткинсона не включена; величина этой по­ правки по его опытам близко согласуется с результатами вычислений из формулы Дейтша. В виду неоднородности строения ди­ электрика трехфазного К. и возникающих тангенциальных напряжений изоляции, про­ бойные градиенты трехфазного К. нормаль­ ной конструкции б. ч. получаются меньше, чем у одножильного К. D —диам. круга, описанного из центра К. касательно к наружным поверхностям про­ водящих жил, в мм; В —внешний диам. К. в мм; Б и _D —внутренний и наружный диам. свинцовой оболочки Ъ мм; D и Б — внутренний и наружн. диам. железн. брони в мм; D —диам. проводящей жилы в мм. В практике нормирования нагрузки вхо­ дящие в ф-лу величины принимаются в сле­ дующих пределах, а) Рабочая t° принимает­ ся от f=85°—Е, где Е—kV рабочего напря­ жения (в америк. нормах А, I . Е . Е.), или до 15° + 25°=40° (в герман. нормах VDE). Англ. нормы В . Е. А. М. А... принимают t°=--60° и 50°, русские ВЭС—50°. б) Тепло а г 2 3 4 e 7