* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

713 МАХОВОЕ КОЛЕСО 714 оборотов м а ш и н ы в м и н у т у с о о т в е т с т в у е т совершенно о п р е д е л е н н о е ч и с л о п а р п о л ю ­ сов генератора, и Гюльднер дает следую­ щую таблицу критич. удельных маховых моментов ( т а б л . 3 ) . Табл. Число об/м Число пар полюсов Критич. удельный маховой момент в исследование, основанное н а общих основ­ н ы х уравнениях: теории упругости и п р о ­ изведенное К . РеЙнгардтом, п о к а з а л о , что если толщина обода невелика п о сравнению с радиусом к о л е с а (отношение внутреннего м а х о в ы е 188 16 21,6 166 18 35,5 150 20 53,2 м о м е н т ы . 125 24 111 107 28 206 94* 32 344 83 36 568 75 40 852 3.—Кр и т и ч е с к и е у д е л ь н ы е 300 10 250 12 0,92 214 14 12,8 кг-ль 2 3,33 П о л ь з у я с ь у р а в н е н и е м (3) и з а д а в ш и с ь м е ­ х а н и ч . к п д д в и г а т е л я 0,75 и коэф-том н е р а в ­ н о м е р н о с т и «5=1 : 300, н а й д е м , ч т о к р и т и ч . удельным маховым моментам соответствуют п о с т о я н н ы е С от 400 000 д о 1 600 000 К о н с т р у к ц и я М.к. чрезвычайно про­ с т а : о н о п р е д с т а в л я е т собой т я ж е л ы й о б о д , с о е д и н е н н ы й п р я м ы м и с п и ц а м и со в т у л к о й , заклиненной на коренном в а л у . Материа­ лом служит обыкновенно самый дешевый ме­ т а л л — ч у г у н д л я с к о р о с т е й д о 30—40 м/ск; п р и о к р у ж н ы х с к о р о с т я х в ы ш е 50 м/ск, д о 150 м/ск ( н а п р . д л я э л е к т р и ч е с к и х м о т о р - г е ­ нераторов системы И л ь г н е р а ) применяются стальные литые маховики, п р и о к р у ж н ы х с к о р о с т я х д о 75 м/ск—со спицами, а при б о л е е в ы с о к и х с к о р о с т я х — в форме с п л о ш ­ ных стальных литых дисков. Тяжелые М. к . п р о к а т н ы х станов имеют обычно ч у г у н н ы й с о с т а в н о й обод, с п и ц ы и з т о л с т о г о п о л о с о ­ вого железа и чугунную в т у л к у . П р и диа­ метре чугунного колеса < 2 — 3 м его м о ж ­ но делать цельным из одной отливки; п р и 0>2—3 м о б я з а т е л ь н о к о л е с о д е л а т ь с в е р т ным и8 д в у х половин, соединяемых ж е л е з ­ ными или-стальными частями; в разъемном колесе значительно уменьшаются литейные н а п р я ж е н и я и кроме того облегчается пе­ ревозка колеса; д л я уменьшения литейных напряжений в боль­ ш и х колесах делает­ ся разъемной также и втулка так. образ., чтобы концы каждой спицы у втулки бы­ л и отделены д р у г от друга плоскостями, проходящими через ось к о р е н н о г о в а л а ; . • п р и помощи болтов, стальных фланцев и колец, надетых в горячем состоянии, концы спиц соединяются затем в одно целое. П р и о к р у ж н о й с к о р о с т и в 25 м/ск н а п р я ­ ж е н и е в ч у г у н н о м ободе, о т ц е н т р о б е ж н о й с и л ы д о с т и г а е т 46,2 кг/см ; от с т я г и в а ю щ е г о обод д е й с т в и я с п и ц и от к а с а т е л ь н ы х с и л инерции это напряжение увеличивается в 2—3 р а з а , т а к ч т о м а к с и м а л ь н о е н а п р я ж е н и е н е п р е в о с х о д и т 150 кг/см". П р и более в ы с о ­ к и х скоростях необходимо производить бо­ лее сложный расчет махового колеса, п р и ­ нимая во внимание стягивающее и изгибаю­ щ е е действие с п и ц ( с м . Шкивы). В о с н о в у расчета, предложенного М. Толле, положено допущение, что поперечные сечения обода и р у ч е к остаются п р и деформациях плоскими. Е щ е проще допустить, что н а п р я ж е н и я р а с ­ пределены в поперечных сечениях по ли­ н е й н о м у з а к о н у (метод Г ё б е л я ) . П о д р о б н о е ф и г > 7 > 2 р а д и у с а о б о д а к н а р у ж н о м у р а в н о 0,9, 0,95и 0,98), т о р е з у л ь т а т ы п р и б л и ж е н н ы х р а с ­ четов по Т о л л е и Гёбелю весьма близки к т о ч н о м у (особенно р а с ч е т п о методу Т о л л е ) . П р и б о л е е з н а ч и т е л ь н ы х т о л щ и н а х обода приближенные расчеты т а к ж е дают довольно- _ A . J J _ i & A l . Z Фиг. 8. точные значения, причем в большинстве случаев относительная погрешность не пре­ восходит 25%. Только в случае слишком тонких спиц напряжение на внутренней П о в е р х н о с т и о б о д а от с т я г и в а ю щ е й с и л ы с п и ц м о ж е т о к а з а т ь с я в 2—3 р а з а б о л ь ш е , нежели рассчитанное по методу Толле. Н о т а к к а к это н а п р я ж е н и е составляет в этом Ф и г . 9. с л у ч а е л и ш ь 2 1 % от р а с ч е т н о г о , то п е р е н а ­ п р я ж е н и е в э т о м месте о б о д а н е п р е в о с х о ­ дит 63%. Н а этом основании можно заклю­ ч и т ь , ч т о м е т о д р а с ч е т а п р о ч н о с т и М. к . п о Т о л л е п р и г о д е н д а ж е д л я очень т о л с т ы х м а ­ ховиков (толщина обода которых составля­ ет 3 0 % н а р у ж н о г о р а д и у с а ) , если т о л ь к о допустимое н а п р я ж е н и е н а внутренней п о ­ в е р х н о с т и м а х о в и к а в з я т ь в 1,5 р а з а м е н ь ш е нормального. Н а фиг. 7 изображена кон­ струкция легкого неразъемного М. к . е р а з -