* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

131 ЛИНИИ ПЕРЕДАЧИ Т а б л . 6 . — М е х а н и ч е с к и е с в о й с т в а г о п р о в о л о ч н ы х п р о в о д о в . 132 мно­ Необходимо различать устойчивость рабо­ ты Л . п. при установившемся и при устанав­ ливающемся режиме работы. Устойчивость работы при установившемся режиме работы сильно зависит системы р е г у л и р о в а н и я н а п р я ж е н и я и от т и п а в о з б у д и т е л я . П р и з а ­ мене Л . п . п о К е н е л л и э к в и в а л е н т н о й л л и ­ н и е й м а к с и м а л ь н а я м о щ н о с т ь , к о т о р а я м . б. передана по Л . п. п р и установившемся ре­ ж и м е работы, м. б. вычислена по ф-ле, пред­ л о ж е н н о й Н и к л е (С. A . N i c k l e ) : о т Материал Уд. вес Д о п у с к , напряж.1: в матер., кг/лшг & а Е, кг/мм 2 V проме­ анкерош у т. ванные* пролеты пролеты Медь . . . . . 8,9 16-10-в 1,1-10* 2,7 23-10-6 0,6-Ю* 7,8 12-10-е 1,8-104 20 10 — 13 7 — Алюминий Сталь . . . . (49) где Е—линейное н а п р я ж е н и е п е р е д а ч и , х— э к в и в а л е н т н а я р е а к т и в н о с т ь г е н е р а т о р а , х& — э к в и в а л е н т н а я р е а к т и в н о с т ь м о т о р а , х—эк­ вивалентная реактивность л и н и и . В виду на­ личия многих влияющих и неучитываемых факторов точный расчет максимальной мощ­ ности возможно произвести л и ш ь в простей­ ш и х с л у ч а я х . Расчет устойчивости работы Л . п. при устанавливающемся режиме рабо­ ты представляет собою чрезвычайно с л о ж ­ н у ю з а д а ч у и о б ы ч н о н е м о ж е т быть п р о и з ­ в е д е н . И с п ы т а н и я р а б о т а ю щ и х систем п о ­ к а з а л и , что предел устойчивости работы Л . п. п р и у с т а н а в л и в а ю щ е м с я р е ж и м е р а б о т ы со­ с т а в л я е т от 30 д о 6 0 % от Р при устано­ вившемся режиме. Механический расчет Л . п. Р а с ч е т п р о в о д о в имеет целью определить т я ж е н и я и провесы проводов п р и различных условиях д л я ре­ шения задач по выбору расположения про­ водов, трасировке линий, монтажу и т. п. П р о в е с п р о в о д о в о п р е д е л я е т с я п о ф-ле: 2 т а х 5 место и л и п р и max ( е с л и max п р и нагрузке гололедом и ? = - 5 ° maa К р и т и ч . t° м . б. р а с с ч и т а н а п о ф - л е : 0 а t=t t .f )) Kp Kp г (54> t + Оmax аЕ V Е pj П о нормам ЦЭС следует принимать т о л щ и н у г о л о л е д а 1 см п р и уД. весе л ь д а = 0 , 9 и . д а в л е ­ н и е в е т р а н а п р о в о д а p = 24 кг/м , относя давление ветра к проекциям провода. П р и раскачивании проводов ветром максималь­ н ы й у г о л к а ч а н и я и м е е т место п р и t = - 5° и нагрузке гололедом толщиной v 8 = ) / ( ) Д ) 3 6 ) > д - 0 , 2 5 d*- 0,5 d, (55> где d—диам. п р о в о д а в см. Е с л и п о ф-ле (55) б > 1 см, то в р а с ч е т с л е д у е т в в о д и т ь 6 = 1 см. Нагрузки, действующие-на опоры Л . п . , определяются по нормам ЦЭС в соответствии с вышеизложенным. Наиболее тяжелым слу­ чаем я в л я е т с я односторонний обрыв ч а с т и проводов (обрыв двух проводов из трех). П р и о п р е д е л е н и и п р и л о ж е н н ы х в этом с л у ч а е к; опоре сил т я ж е н и й проводов п р и расчете про­ межуточных опор с подвесными и з о л я т о р а ­ ми необходимо считаться с уменьшением тя^ / = ^ > . ( °) ж е н и я проводов вследствие отклонения г и р ­ где д—нагрузка п р о в о д а в кг/м, I—пролет в м, л я н д . Уменьшение т я ж е н и я проводов в этом о—напряжение в м а т е р и а л е п р о в о д а в кг/мм , с л у ч а е б у д е т тем н е з н а ч и т е л ь н е е , чем б о л ь ш е q—сечение п р о в о д а в мм . Е с л и о б о з н а ч и т ь пролетов имеется между анкерными о ш р а м и Т . к . о п о р ы и м е ю т н о р м а л ь н о н е к о т о р у ю гиб^ р = | кг/м-мм , (51) к о с т ь , т о н е о б х о д и м о у ч и т ы в а т ь т а к ж е и от­ клонение вершины опоры, также уменьшаю­ то п о з а д а н н ы м н а ч а л ь н ы м у с л о в и я м (сг , р щее натяжение проводов. Расчет уменьшения и О напряжение в материале провода при н а т я ж е н и й вследствие отклонения г и р л я н д любых у с л о в и я х может быть определено из и в е р х у ш е к опор производят проще всего пу­ уравнения: тем п о д б о р а , з а д а в а я с ь у с л о в и я м и н а а н к е р ­ ной опоре и п р о в е р я я по ним условия н а п о ­ 24 ol 24 о2 следней опоре у оборванного пролета. П р и (52) - a E ( t ~ l ) ^ ~ , наличии заземленного троса необходимо счи­ таться с тем, что часть нагрузок берет на себя где Е—модуль упругости материала прово­ трос. После определения действующих н а о п о ­ дов, а—температурный коэф. линейного рас­ р у н а г р у з о к расчет опор производится н о р ­ ш и р е н и я м а т е р и а л а п р о в о д о в , t—темц-ра в мальными методами строительной механики.. °С, д—изменениё пролета, причем з н а к - со­ Экономический расчет Л . п. З а д а ч а с н а б ж е ­ ответствует у м е н ь ш е н и ю п р о л е т а , а + у в е л и ­ н и я электрич. энергией промышленных цент­ чению. Механические свойства многопрово­ р о в м о ж е т быть р а з р е ш е н а и л и п о с т р о й к о й лочных проводов по нормам ЦЭС приведены э л е к т р и ч . с т а н ц и и н а месте н а г р у з к и и т р а н с ­ В T?t6Л 6 а портом топлива д л я питания такой станции Максимальное напряжение в материале и л и ж е непосредственным транспортом э л е к ­ провода при пролете больше критического т р и ч . э н е р г и и ч е р е з Л . п. П р и э к о н о м и ч . о б о с ­ имеет место п р и t = 5 ° и н а г р у з к е г о л о л е д о м новании целесообразности постройки Л . п. и ветром, а при пролетах меньше критиче­ могут встретиться два основных с л у ч а я . П р и ского при К р и т и ч . п р о л е т Опреде­р е д а ч е э н е р г и и от т е п л о в о й э л е к т р и ч . с т а н ­ min пе л я е т с я по следующей ф о р м у л е : ц и и н е о б х о д и м о с р а в н и т ь стоимость т р а н с ­ п о р т а э л е к т р и ч ; э н е р г и и п о Л . п . со с т о и м о ­ 1>кр. "лив стью транспорта топлива. П р и передаче э л е к ­ трич. энергии с гидроэлектрич. станции не­ З н а к 0 соответствует у с л о в и я м г о л о л е д а . о б х о д и м о с р а в н и в а т ь стоимость э н е р г и и о т Максимальный провес проводов может и м е т ь 2 2 г 0 0 0 t=t . VHtmin-to)^~M. (53)