* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки
•589 МОСТЫ 590 и однократно; 2) при сохранении постоянно го значения допускаемого напряжения, в действующие усилия вводится множитель, обратный предыдущему. Второй способ ло гичнее и удобнее первого, так как дает воз можность непосредственного сравнения за паса прочности в различных частях М. и сравнения расчетных напряжений с дейст вительными; этот способ принят в СССР. Величина з а п а с а прочности или безопасности в М. определяется как отноше ние нек-рого естественного предельного на пряжения к допускаемому. За такой есте ственный предел можно принять временное сопротивление материала моста. Отношение этого временного сопротивления к наиболь шему основному напряжению М. называют коэфициентом п р о ч н о с т и . Запас проч ности покрывает дополнительные и местные напряжения. За этот предел можно принять и предел текучести, как такое напряжение, при к-ром часть М. выбывает из работы от чрезмерных ее деформаций. Отношение пре дела текучести к расчетному напряжению называется коэф-том б е з о п а с н о с т и . Введение в расчет коэф-та безопасности воз можно только в материалах, где имеется определенно выраженный предел текучести (литое железо и сталь). В отличие от коэф-та прочности, коэф-т безопасности покрывает только дополнительные напряжения, т. к. местные перенапряжения часто превосходят предел текучести, что не отражается. на об щей работе стержня, обусловленной основ ными напряжениями. В статически неопре делимых системах даже дополнительные на пряжения могут превосходить предел теку чести, т. к. это ведет только к перенапря жению •волокон наиболее сильно работаю щих частей, благодаря чему происходит пе рераспределение усилий, в результате ко торого напряжения в перегруженной части понижаются (это относится только к такому вязкому материалу, как литое железо и др.). Коэф-т безопасности слагается из двух ча стей: 1) коэф-та общей безопасности, покры вающего неточность расчета и расхождение его с действительной работой М., и 2) коэфи циента специальной безопасности, учитыва ющего особые категории опасности для раз личных частей М. с целью придания им равнопрочности. Средние обычные значения ко эфициента прочности в М. из разных матери алов следующие: металлич. М.З—3,5 (коэф. безопасности обычно 2 ) , деревянных М. 5 — 8 , каменных 15—20, бетонных 5 — 8 . К вели•чине запаса прочности или безопасности М. возможен также чисто экономич. подход: ее можно считать стоящей в прямой связи с предполагаемым остающимся сроком служ бы М. С сокращением его возможно умень шение запаса, т: е. повышение риска. Этот подход теоретически дает возможность бо лее полного использования материала, прак тически же встречается с затруднениями в определении как остающегося срока служ бы, так и степени возможного увеличения риска при эксплоатации М. Г. Ф а к т о р ы понижения допу скаемых напряжений, завися щ и е от р а б о т ы с а м о г о а) П р о д о л ь н о е с ж а т и е . Опасность продоль ного сжатия особенно велика для стержне вых М. и прежде всего для металлических, т. к. сжатые стержни получают сравнитель но небольшие поперечные размеры. Расчет ные ф-лы продольного сжатия имеют место для двух случаев: 1) Критическое напря жение на продольное сжатие ниже предела упругости. Этот случай возможен для гиб ких стержней с большой величиной I : г— отношения длины I к радиусу инерции се чения г; ему вполне отвечает ф-ла Эйлера: где Е—модуль упругости материала, а ц— коэф-т, учитывающий концевые условия за крепления стержня. 2) Критич. напряжение выше предела упругости. Это имеет место у мощных стержней, при низких значениях I : г (для железа и дерева при I :г < 100); это му случаю б. или м. удовлетворяют эмпирич. ф-лы Тетмайера, Ясинского и др., дающие линейную зависимость критич. напряжения от величины I :г. Ф-ла Ясинского для же лезных стержней имеет вид: о . = 33,8 — 0,14 - к ф ш . кР 1 3 (2) Более логично в металлич. М. за критич. напряжение в этом случае принимать пре дел текучести, т. к. при пределе текучести стержни получают резкие деформации, т. е. выбывают из строя. На этой точке зрения стоят наши и герм, нормы. Переход от слу чая 1 к случаю 2, совершается, по нашим нор мам, при помощи параболич. переходной кри вой. Следует отметить, что явление про дольного изгиба у мощных стержней проис ходит почти исключительно путем выпучи вания отдельных частей сечения в отличие от тонких стержней, испытывающих общую деформацию, поэтому запас безопасности характеризуется здесь коэф-том безопасно сти. Сообразно с уменьшением критич. на пряжения, в зависимости от I : г, следует для сохранения равенства запаса безопасности во всех случаях понизить и допускаемые напряжения. Понижение это устанавливает ся коэф-том 9?&< 1, на к-рый надо умножить допускаемое напряжение или, что т о ж е , де лить расчетное усилие. Коэф-т у& определя ют из условия равенства запаса безопасно сти для случаев растяжения и сжатия, т. е. "доп. _ _ ~~ °кр. п Ко д & И <р&- Та д0Пш 0 С ) 3 Здесь а —допускаемое напряжение на сжатие, R —основное допускаемое напря жение на растяжение, R—предел текучести при растяжении. Судя по опытам, продоль ное сжатие, вследствие наличия различных эксцентриситетов и дополнительных влия ний, не одинаково опасно для стержней раз личной гибкости; это учитывается дополни тельным коэфициентом <р", взятым из опыта. В наших нормах, в соответствии с новейши ми опытными исследованиями, <р" имеет на именьшее значение для средних гибкостей. В результате а определяется из следую щей формулы: ^don.^^R^" = R