* Данный текст распознан в автоматическом режиме, поэтому может содержать ошибки

439 НЕФТЕПРОВОДЫ 440 М а т е р и а л от Жестяные или чугунные трубы Чугунные » трубы, » новые бывшие 10 а 8 0 640 ДО 1 600 1 900 6 400 16 000 2 » 950 » 3 200 в » » сов Р <Р , тогда п —число насосных стан­ ций, к-рые следует равномерно разместить по длине трубопровода, определится из ф-лы р (11) 2 г 1 » 8ОО » О Ф-ла Рейнольдса (по Б . Я . Стародубу [ ]): 0,0926 (7) Ф-ла акад. В . Г. Шухова для вычисления потери напора: к = -^ г , t г (8) где Qx—расход в м /ск; h и й в м, а коэф. m берется из следующей таблицы, состав­ ленной П. А. Филоновым [ ] . 3 3 Название нефтепродукта Уд. вес 0,820 0,867—0,S71 0,910 23,00 18,40 4,59 Нередко в целях экономии средств строят Н . с числом станций п <п . В этом случае давление п Р будет меньше Р, и произво­ дительность Н . окажется меньше намечен­ ной. Увеличения пропускной способности Н. до предела, поставленного первоначаль­ ной программой, можно добиться, вставив на некоторой длине трубопровода л ю и и н г (фиг.). Потребная длина люпинга х в см определяется из ур-ия 1(1 - x)h + xh + h ] у • Ю- = Р, (12) где Ь —потеря напора (в см нефтяного стол­ ба) в люпинге—определяется по ф-ле (1). Расход жидкости в люпинге Q при турбу­ лентном потоке находят из ур-ия 2 1 2 2 3 x 2 3 г 2 Керосин Б а к и н с к и е нефти Мазут и при ламинарном потоке из ур-ия Предварительный расчет ведется по вяз­ кости, соответствующей средней f° перека­ чиваемого продукта, причем эта последняя в зависимости от условий залегания трубо­ провода соответствует или средней годовой t° грунта (для зарытого Н.), или средней годовой t° воздуха (для незащищенного на­ ружного Н.), или наконец средней t° трубо­ провода (для обогреваемого П.). Задаваясь величиной диаметра трубопровода, находят среднюю скорость v (в см/ск) по ф-ле где —суточная производительность Н . в 2 -V-G-:)&2 <> « т, у — уд. вес нефти и F = — площадь поперечного сечения трубопровода в см . Варьируя диаметр Н . , определяют ряд зна­ чений средней скорости v, а также соответ­ ствующие этим скоростям величины пара­ метра Рейнольдса R . Если R окажется меньше 2 320, то движение нефти по трубам будет струйным; при R >2 320 течение будет турбулентным. В зависимости от характера движения нефти по трубопроводу определя­ ют по формуле (1) потерю напора на трение, причем коэф-т Я определяется по одной из вышеприведенных ф-л. К вычисленной вели­ чине потери напора следует прибавить (или отнять) величину добавочного напора, поф требного для подня­ таW тия перекачиваемого t; J продукта на высоту 4 л*. Этот добавочный напор h выражают также в см нефтяного столба: й = Н • 100, где П = Н — Н есть раз­ ность (в м) отметок над уровнем моря между конечным и начальным пунктами Н . Сум­ марный напор h= h + h превращают в ат­ мосферы: e e e х 2 2 2 г x 2 р = Ь , . у . ю-з. (Ю) Здесь Р (в atm)—давление, потребное для перекачки заданного количества нефти, и у— ее уд. в. Если известно максимальное допу­ стимое давление Р для труб проектируемого Н . и максимальное рабочее давление насох Здесь d —диаметр труб люпинга (в см). Раз­ метка положения станций и люпингов по трасе Н. производится в соответствии с дан­ ными предварительного расчета, а также с учетом технических, экономических и бы­ товых факторов. Вслед за этим составляют окончательный расчет Н. Этот расчёт, опи­ раясь на данные предварительного расчета, выясняет действительную пропускную спо­ собность Н. по месяцам года. Расчет ведется по вязкостям, которые соответствуют сред­ ним месячным температурам. В случае перекачки застывающих и очень вязких нефтепродуктов Н . снабжают допол­ нительными сооружениями, позволяющими подогревать их для уменьшения вязкости жидкости и следовательно сопротивлений движению. Подогревание особенно эффекти­ вно при перекачке нефтей при струйном реяшме движения, так к а к в этом случае поте­ ря напора прямо пропорциональна коэф-ту кинематич. вязкости. В зависимости от спо­ соба подогрева, сооружения, служащие для этой цели, разделяют на 2 основные типа. 1. С о о р у ж е н и я д л я п р е д в а р и ­ тельного подогрева нефтепро­ д у к т а , п е р е к а ч и в а е м о г о по нео т е п л е н н о м у т р у б о п р о в о д у . Сюда относятся паровые змеевики, помещаемые в расходный резервуар, специальные теплообменные аппараты и т. д. Эти сооружения рассчитываются так, чтобы перекачиваемый продукт поступал в Н. с определенной за­ ранее заданной темп-рой ( T ) . Темп-pa на­ гретого т. о. нефтепродукта, благодаря теп­ лоотдаче, будет меняться по длине, понижа­ ясь до некоторого предела (Т .) у конца. Па­ раллельно этому будет возрастать вязкость и сопротивление движению нефти. Опреде­ ление закона падения t° по длине Н. в прак­ тике решается приближенно. Примерный ра­ счет падения t° д л я неотепленного Н. при­ веден в работе П . А. Филонова [ ] . Д л я под­ счета потери напора в трубопроводе при ме­ няющейся t° нефтепродукта Сюмен [ ] рекоwк 3 4